Коэффициент геометрический

Здесь — объем межвиткового пространства на длине шага нарезки, м Кр, К — коэффициенты геометрической формы канала червяка и кольцевого канала зазора между гребнем витка и цилиндром (12.17), м Цк, .з — эффективные вязкости расплава в канале червяка и в зазоре, Па-с п — частота вращения червяка, с" Ар — перепад давления в зоне дозирования, определяемый величиной сопротивления формующей головки, Па. [c.344]

Коэффициент геометрической формы К и градиент скорости у для кольцевого участка канала О—1 при Ух = 1,22-10" м /с рассчитаем по формулам, приведенным в табл. 12.6 [c.353]

Коэффициент геометрической формы для круглого цилиндрического отверстия решетки на участке 7 —8 и градиент скорости при Vi = 1,22-10 м /с рассчитываем по формулам табл. 12.6 [c.353]

Коэффициент геометрической формы и градиент скорости при = 1,22-10 м /с для конического кольцевого участка канала 1—2 рассчитываем по формулам табл. 12.6 [c.354]

Коэффициент геометрической формы и градиент скорости для щелевого клиновидного канала на участке 11—12 рассчитываются соответственно по формулам табл. 12.6 [c.354]

Постройкой модели и испытанием ее проверить правильность расчета действительной машины. Рассчитав коэффициент геометрического подобия 8/, определяют размеры модели по формуле /м= п/б(. [c.75]

Здесь а — коэффициент геометрического масштаба, немного больший 1. Таким образом, теплоемкость газа в непосредственной близости от частицы считается пренебрежимо малой по сравнению с теплоемкостью частицы. Ясно, что и градиент температуры в частице также пренебрежимо мал по сравнению с градиентом температуры в окружающем частицу газе, если kp kf. [c.160]

Мак-Кел В и [17] рассматривает работу идеальных смесителей разных размеров с коэффициентом геометрического подобия х [c.137]

Более подходящим представляется метод моделирования, при котором частота вращения червяка уменьшается пропорционально увеличению его диаметра, а глубина канала растет медленнее, чем коэффициенты геометрического подобия. Тогда производительность промышленной установки увеличивается приблизительно пропорционально квадрату коэффициента подобия. [c.253]

Угловой коэффициент излучения ( Fi—Fj (также называется угловым коэффициентом, геометрическим коэффициентом, коэффициентом формы или коэффициентом облученности) [c.85]

Группы размеров, входящие в функцию коэффициента геометрической формы, в этом случае разделяются на две подгруппы те из них, которые содержат размеры по направлению деформации и по любой из других двух координат, численно будут отличаться для конфигураций разного масштаба а те, которые включают в себя размеры лишь но одному и тому же направлению, численно равны для двух исполнений. [c.334]

Потери излучения, обусловленные взаимным расположением препарата и счетчика, учитываются геометрической поправкой, называемой геометрическим коэффициентом. Геометрический коэффициент т] равен отношению телесного угла со, под которым счетчик облучается источником излучения, к полному телесному углу 4я. Геометрический коэффициент определяет, какая доля [c.66]

Таким образом, оптимальная длина волны искажения 2п к равна (с точностью до численного коэффициента) геометрическому среднему толщины образца й и микроскопической длины Ъ. Этот результат подтвержден экспериментально на холестериках, где справедливо аналогичное уравнение, причем Я, связано с шагом [23]. Однако на смектиках до сегодняшнего дня не было таких экспериментов. Проблема здесь в том, что нужно иметь очень большие образцы или очень большие поля ). Чтобы показать это, запишем критическое поле получающееся, когда упругие [c.346]

При определении константы Р (коэффициента геометрической формы) головку условно разбивают на ряд участков различной конфигурации и для каждого участка определяют константу R . [c.225]

Если поперечное сечение канала изменяется по длине головки, то общий перепад давления ДР находят, суммируя перепады давления АРг по участкам канала, различающимся коэффициентом геометрической формы (см. Приложение 17) [c.43]

ПРИЛОЖЕНИЕ 17. ФОРМУЛЫ ДЛЯ РАСЧЕТА КОЭФФИЦИЕНТА ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ФОРМЫ КАНАЛОВ (Ку, К ) РАЗЛИЧНОЙ КОНФИГУРАЦИИ И СКОРОСТИ СДВИГА ( ) [c.226]

Геометрически подобными шприцмашинами называются такие две машины, все геометрические размеры которых связаны друг с другом одним и тем же коэффициентом пропорциональности. г. Нетрудно показать, что если пренебречь теплопередачей от внешней поверхности корпуса в окружающую среду, то у геометрически подобных шприцмашин, работающих как в изотермическом, так и в адиабатическом режиме, величина развивающегося давления при одинаковой скорости вращения червяка будет одинакова. Приращение температуры в геометрически подобных адиабатических шприцмашинах при одинаковой скорости вращения червяка также одинаково. Производительность и потребляемая мощность большей машины возрастают пропорционально кубу коэффициента геометрического подобия. [c.269]

Интенсивность, с которой тепло может подводиться к материалу за счет теплопроводности, изменяется примерно пропорционально квадрату коэффициента геометрического подобия, т. е. она пропорциональна площади поверхности корпуса. Если бы все тепло, необходимое для шприцевания материала, подводилось только извне за счет обогрева стенок корпуса, то в этом практически неосуществимом случае производительность пластицирующей шприцмашины была пропорциональна квадрату коэффициента геометрического подобия. Это указывает на то, что если червяки геометрически подобны, то скорость вращения червяка, имеющего больший диаметр, должна быть меньше для того, чтобы окружная скорость была одинакова. В этом случае производительность большей машины превышала бы производительность меньшей машины в а не в X раз. Только тогда интенсивность теплопередачи была бы достаточна для поддержания температуры материала в большей машине на том же уровне, что и в меньшей. [c.270]

Кроме влияния, оказываемого коэффициентом геометрического подобия на скорость плавления, необходимо учитывать связь между коэффициентом подобия и степенью температурной неоднородности расплава. Даже если бы все сообщаемое жидкости тепло являлось результатом механической работы червяка и теплопередача от стенок корпуса отсутствовала, то и в этом случае вследствие неравномерного распределения механической энергии по сечению канала внутри жидкости существовали бы температурные градиенты. Кольцевой зазор между наружной поверхностью червяка и внутренней поверхностью корпуса является областью интенсивного тепловыделения, так как существующие в нем градиенты скорости очень высоки. Более того, градиент скорости в плоскости нормального сечения канала также претерпевает очень большие изменения (см. рис. 4,15—4,20). [c.270]

Время пребывания материала в канале червяка, необходимое для достижения заданной степени однородности температурного поля за счет тепла, выделяющегося в результате работы вязкого трения, приблизительно пропорционально квадрату глубины канала. Это означает, что даже при работе по чисто адиабатическому режиму, при котором интенсивность тепловыделения пропорциональна кубу коэффициента геометрического подобия, температурная однородность (качество) шприцуемого материала в [c.270]

Для того, чтобы добиться одинаковой степени температурной однородности материала, шприцуемого на машинах с различными диаметрами червяков, необходимо или уменьшить скорость вращения червяка большей машины или уменьшить у нее глубину канала по сравнению с той, которая должна была бы иметь место при соблюдении геометрического подобия. В большинстве случаев предпочитают пользоваться сочетанием обоих этих методов. Широко распространен прием, при котором глубина канала увеличивается пропорционально корню квадратному из коэффициента геометрического подобия. Одновременно скорость вращения червяка также уменьшается на корень квадратный из коэффициента геометрического подобия . [c.271]

В том случае, когда процесс определяется тепловой энерги ей, масштабный фактор пропорционален второй степени отношения диаметров (или второй степени коэффициента геометрического подобия червяков). В случае процесса, где важна как механическая, так и тепловая энергия, масштабный фактор должен иметь некоторое промежуточное значение. [c.321]

Коэффициент геометрической формы канала равен для ньютоновской жидкости [c.74]

Коэффициент геометрической формы для ньютоновской н<идкости [c.75]

Коэффициенты геометрической формы в случаях течения ньютоновской и псевдопластичной жидкостей рассчитываются соответственно по формулам [c.76]

Коэффициенты геометрической формы каналов равны для ньютоновской лсидкости [c.78]

Вследствие того, что коэффициенты геометрического подобия не соответствуют указанным в Приложении XVIII, надо ввеста в уравнение (111.78) поправочный множитель, определяемый по формуле (111.80) [c.91]

В соотношении (2.195) величины rp[-i, ф2-1,..., ф№- представляют собой так называемые угловые коэффициенты — геометрические характеристики пространственного расположения тел. Методы их расчета — см. п. 2.13.2. При известных угловых коэффициентах соотношения (2.195) образуют систему из N линейных алгебраических уравнений относительно N неизвестных величин Еэфг (i = 1,2,..., Л/). Решение системы (2.195) дает с учетом (2.194) решение задачи. [c.196]

В случае двухсторонней деформации различное влияние отдельных групп конструктивных размеров в некоторых случаях могут компенсироваться, следовательно, коэффициенты геометрической формы могут быть равными хмежду собой. [c.334]

К первой группе относятся, в основном, так называемые беговые стенды с воспроизведением заданного профиля дорожного полотна [2]. В этом случае испытывается снабженная силовой установкой гусеничная машина, ходовая часть которой включает исследуемые пневмоэлементы. Она устанавливается на две бесконечные колеи и приводит их в движение. При этом часто используют принцип физического моделирования, в соответствии с которым исследуется не реальная машина, а ее модель, уменьшенная в несколько раз. В частности, в [2] рекомендуется коэффициент геометрического моделирования, равный 0,278. Соответственно уменьшаются размеры пневмоэлементов,.что приводит к необходимости рассматривать полученные результаты испытаний с учетом масштабного фактора. К недостаткам стенда следует отнести значительную сложность и громоздкость конструкции, а также необходимость создания действующей модели исследуемой машины. [c.31]

Независимо от того, какой способ применяется для уменьшения температурной неравномерности шприцуемого материала, во всех случаях результатом является уменьшение производительности большей шприцмашины по сравнению с величиной, получающейся при строгом соблюдении геометрического подобия и пропорциональной кубу коэффициента подобия. Возможное увеличение производительности геометрически подобных пластицирующих шприцмашин в значительной мере определяется физико-механическими характеристиками сырья, поступающего в зону питания в виде гранул или порошка. Если частицы материала, поступающие в зону питания, имеют высокую твердость и жесткость и если расплав этого материала обладает малой вязкостью, как это и наблюдается у некоторых марок найлона, тепла, выделяющегося в результате работы сдвига, оказывается недостаточно для разогрева материала. Поэтому ббльшую часть необходимого тепла приходится сообщать материалу от нагревателей корпуса. В этом случае величина фактической производительности определяется условиями теплопередачи, и реально достижимое увеличение производительности оказывается пропорционально квадрату коэффициента геометрического подобия. Если к качеству шприцуемого материала предъявляются очень высокие требования, особенно в отношении допустимой температурной неоднородности, то достижимое на практике увеличение производительности может оказаться еще меньшим. [c.271]

Увеличение производительности, пропорциональное кубу коэффициента геометрического подобия, оказывается вполне возможным на машинах, работающих по адиабатическому режиму, если качество шприцуемого продукта не должно удовлетворять каким-то постоянным требованиям. Пример подобного рода можно найти у Карлея и Мак-Келви , которые описывают экспериментальные результаты, полученные при десятикратном изменении геометрических размеров шприцмашины для переработки полиэтилена. Сопоставление двух подобных шприцмашин с диаметром червяка 50 и 500 мм. показало, что при 15 об/мин. производительность и потребляемые мощности относятся друг к другу, как 1 1000. При этом температура и давление шприцуемого материала одинаковы. [c.272]