Определение коэффициента геометрической формы

Все геометрические модели пористого пространства можно классифицировать в зависимости от типа связи между порами. В соответствии с этой классификацией модели могут иметь размерность от нуля до трех [23]. Эти модели могут использоваться для описания явлений переноса в пористых средах и определения коэффициента переноса (эффективных коэффициентов диффузии и теплопроводности, проницаемости и других эффективных характеристик), а также капиллярного потенциала — движущей силы в уравнениях переноса, которая проявляется в условиях гетеро-фазного заполнения объема пор. Капиллярный перенос жидкости частично определяется формой поверхности и областью распространения жидкости в пористой среде кроме того, при наличии в системе капиллярного переноса движущая сила и коэффициент переноса являются функциями реальной геометрии пористого пространства [24]. [c.129]

Метод регулярного режима — нестационарный метод определения коэффициента теплопроводности — заключается в следующем. Во втором режиме охлаждения, именуемом регулярным, распределение температуры определяется только физическими свойствами, геометрической формой исследуемого тела и условиями охлаждения на его границе [Л. 1-1]. [c.23]

Определение коэффициента геометрической формы [c.51]

Рассмотрим упрощенный аналитический метод определения коэффициента геометрической формы формующих элементов. [c.51]

Расчетные схемы для определения коэффициента геометрической формы приведены в табл. 2 [65]. [c.53]

При определении коэффициента геометрической формы, характеризующего пропускную способность головки в профилирующей зоне, рассматривалась кольцевая щель между наружным диаметром шнура и внутренним диаметром матрицы. [c.67]

При определении коэффициента геометрической формы выбраны отдельные участки, которые в основном создают сопротивления проходу массы в головке и сумма которых дает общий перепад давлений в головке. [c.68]

Обечайки, поступающие на правку, имеют по контуру неправильную геометрическую форму в результате подгибки кромок. Форма кромок в околошовной зоне зависит от метода их получения. Каждому виду технологического процесса подгибки кромок соответствуют определенные отклонения геометрической формы. Указанные отклонения можно учесть коэффициентом от радиуса обечайки имеющей правильную геометрическую форму. [c.52]

При определении константы Р (коэффициента геометрической формы) головку условно разбивают на ряд участков различной конфигурации и для каждого участка определяют константу R . [c.225]

Радиальная теплопроводность. Результаты определений Хг, полученные различными авторами, обработаны нами в соответствии с зависимостью (IV. 17) и сведены в табл. IV. 1 отдельно для элементов зернистого слоя различной геометрической формы шары, цилиндры, кольца Рашига и седла Берля. Данные по теплопроводности слоя из нерегулярных частиц в области больших значений Кеэ в литературе отсутствуют, кроме отдельных измерений [13]. Коэффициент В Для них можно принимать по данным для радиального коэффициента диффузии, В тех случаях, когда значение порозности е в литературе не указано, для расчета В и Кеэ принималось значение е по нормальным данным с учетом отношения О п/й = п (раздел 1.4). [c.123]

В-третьих, в справочнике имеется обширный дидактический материал учебника — предсказание геометрической формы молекул (раздел 3), правила составления уравнений реакций и термодинамическое обоснование возможности их протекания (раздел 4), типичные окислители и восстановители, установление направления окислительно-восстановительных реакций и методы подбора коэффициентов в их уравнениях (раздел 5), сводная таблица растворимости и гидролиза солей (раздел 7) и определения всех важнейших классов неорганических веществ и сводная таблица классов (раздел 8), правила составления химических формул и названий (неорганическая номенклатура, раздел 9), способы приготовления растворов (раздел 11), формулировки основных законов химии и расчетные формулы, используемые при решении химических задач (раздел 12). [c.5]

Коэффициенты теплоотдачи и Ог являются сложной функцией геометрии поверхности, свойств теплоносителя и условий движения. За исключением некоторых геометрически простых случаев для определения коэффициентов теплоотдачи инженеру обычно приходится прибегать к проведению экспериментов на моделях. С использованием безразмерных параметров эти коэффициенты представлены в графической форме в гл. 6, 7 и 10. В гл. 4 рассмотрено влияние свойств жидкости, зависящих от температуры, на коэффициенты теплоотдачи. [c.22]

Оптическая и геометрическая анизотропия коллоидных частиц исследуются методами поляризационной оптики, среди которых основное значение имеет изучение двойного лучепреломления, как собственного, обусловленного оптической анизотропией частиц, так и двойного лучепреломления формы, зависящего от ориентированного расположения асимметричных частиц. Метод двойного лучепреломления при течении особенно широко используется для определения коэффициента вращательной диффузии (III. 9) и линейных размеров вытянутых частиц для той же цели иногда изучают поляризацию флуоресценции. [c.72]

Таким образом, альбедо есть коэффициент отражения среды для нейтронов данной скорости, т. е. способность среды возвращать нейтроны обратно в пространство, из которого на ее поверхность падает ноток нейтронов. Ясно, что если известно альбедо недиффузионной среды, то его можно использовать для определения плотности потока в примыкающей диффузионной области, зная условие, которому удовлетворяет поток на поверхности раздела. Практически можно либо измерить альбедо для различных материалов (и различных геометрических форм), либо рассчитать его теоретически, например по транспортной теории. В некоторых случаях эту величину можно использовать непосредственно в качестве граничного условия системы. Такой подход особенно полезен для исследования весьма тонких областей, таких, как пластины, фольга или оболочка. Таким образом, можно рассчитывать прохождение нейтронов через оболочки и прочный корпус в реакторе. Весьма эффективные результаты дает использование альбедо при описании ядерных свойств топливных элементов реактора в виде тонких, слабообогащенпых пластинок или стержней. [c.138]

В действительных условиях коэффициент прилипания / < 1, поэтому быстрота откачки будет меньше расчетной по формуле (198) уменьшение приблизительно пропорционально уменьшению величины / по сравнению с единицей. Точных данных по коэффициенту / нет, при температуре = 20° К для азота / = 0,4- - -0,9. При определении размера поверхности насоса необходимо также учитывать коэффициент захвата А, характеризующий вероятность попадания молекулы во входное отверстие насоса. Для двух параллельных плоских пластин Л = /, для насосов со сложными геометрическими поверхностями значения А зависят от конструктивных форм. На рис. 132 представлены схемы трех вариантов геометрической формы криогенных насосов с экранированием холодной поверхности Т = 20° К. [c.257]

Наиболее объективные данные о коэффициентах теплоотдачи можно получить непосредственно при исследовании теплообмена в процессе резания металлов, хотя это и связано со значительными трудностями экспериментального характера, во избежание которых используется в качестве модели обтекание поперечным потоком жидкости обогреваемого стержня определенной геометрической формы. Во многих случаях применение модельного течения позволяет получить близкое приближение к реальным условиям при обработке металлов резанием. Как для реальных условий, так и для модельных течений уравнение теплообмена может быть получено в следующем виде [c.34]

Единственной рекомендацией, дающей полное и однозначное определение всех геометрических размеров рабочего колеса, является сводный график А. И. Степанова 1123]. Однако, как указано в работе 155], к этим рекомендациям следует относиться осторожно. Действительно, если записать равенство, выражающее связь коэффициента быстроходности с определенной геометрической формой рабочего колеса, [c.102]

Коэффициенты (факторы) формы пор и частиц длу разных моделей приведены в табл. 4.2. Заметим, что простая геометрическая форма элементов частиц в модели (и простое определение Кч) может сосуществовать со сложной формой элементов пор в ней, что приводит к трудностям в определении Ка, и наоборот. Только для некоторых моделей удалось просто получить Кч и Кп-Для более сложных случаев необходим дальнейший анализ. [c.260]

Так, коэффициент теплоотдачи а зависит от геометрической формы, размеров, состояния поверхности и температуры стенки, характера и скорости движения, температуры и физических свойств жидкости. Теория подобия показывает, что при вынужденном движении жидкости должна существовать определенная однозначная зависимость между включающим величину а критерием теплоотдачи (критерием Нуссельта) [c.27]

При расчетном определении надежности жидкостного трения значение коэффициента больше 2 (см. формулу (169)) достаточно при высокой точности геометрических форм и соосности цапфы и подшипника при жестких коротких валах или самоустанавливающихся подшипниках. При несоблюдении этих условий коэффициент надежности должен быть увеличен [39]. [c.611]

Работы сотрудников МИХМа привели к созданию нескольких направлений для решения этого вопроса. Первое из них — определение коэффициентов сопротивления для материалов со строгой геометрической формой и одинаковым размером частиц. Были получены следующие значения коэффициентов сопротивления [3] [c.6]

Явление потери устойчивости формы происходит при расчетных напряжениях меньше предела текучести металла стенки, но когда вненшее давление достигает определенной критической величины. Величина критического давления зависит от геометрической формы, размеров аппарата, механических свойств материала его стеиок. Явление потери устойчивости формы цилиндра аналогично явлению потери устойчивости ири продольном изгибе стержней. Цилиндр идеальной формы, выполненный нз однородного материала, теряет форму, если вненшее давление достигает критического значения. Первоначальные отклонения от цилиндрической формы, являющиеся следствием неточности изготовления, могут оказать влияние на прочность и устойчивость формы аппарата. Это необходимо учитывать при выборе коэффициентов запаса прочности и устойчивости. [c.51]

Ясно, что, хотя экспоненциальный реактор и критические сборки требуются, в конечном счете всегда при создании реактора больших размеров вое же желательно провести некоторую предварительную экспериментальную проверку расчета реактора с помощью других, более простых методов. Такой эксперимент, но-видимому, весьма подходящий для этой цели, основан на использовании пульсирующего нейтронного пучка. Этот метод применялся для определения коэффициента диффузии тепловых нейтронов и макроскопических сечений поглощения реакторных материалов [С8—711. Позднее он был использован Кэмпбеллом и Стелсеном нри изучении корот-коживущих изотопов и измерении параметров размножающей среды в реакторе [72]. Эксперимент, в сущности, заключается в облучении образца реакторного материала очень коротким импульсом нейтронов и в измерении постоянной распада основного радиоактивного изотопа, возбужденного в образце. Интересующие параметры реактора могут быть затем получены из рассмотрения зависимости постоянной распада от формы и размеров образца (т. е. от геометрического параметра). Этот эксперимент особенно полезен при определении свойств материала ио отношению к тепловым пей- [c.409]

В формулу для определения коэффициента сопротивления (2. 27) входит величина эквивалентного диаметра Вэ. Гранулированные угли имеют различную форму, в большинстве случаев цилиндрическую. Для нешаровидных тел эквивалентный диаметр Вэ может быть определен по удельной геометрической поверхности (поверхности единицы объема) [c.152]

Кроме дисперсионных, ориентационных и донорно-акцепторных взаимодействий могут проявляться другие силы между молекулами неподвижной фазы и анализируемого вещества, также оказывающие влияние на коэффициенты активности у. Если неподвижная фаза содержит дополнительно в диспергированном виде вещества (например, мочевину, тиомочевину, цпклодек-стрины или три-о/)то-тимотпд), которые способны образовывать соединения включения с соответствующими молекулами (Мачек и Филлипс, 1960), то можно использовать эту способность для селективного разделения молекулы определенных анализируемых веществ задерживаются в качестве гостей в кристалле- хозяине более длительное время, чем молекулы, менее подходящие по геометрической форме. В качестве неподвижных фаз применяют также координационно ненасыщенные соединения (Картони и др., 1960), [c.178]

В статье дан расчет механических и гидрааяических потерь по внешним характеристикам насоса, что позволяет оценить гидравлические качества черпаковых отводов к вращающихся корпусов. Установлено влияние геометрических форм и размеров проточной части насоса на определеннь й вад потерь, а также независимость от коэффициента быстроходности коэффициентов сопротивления сига],ооб-разной и профильной части черпака. [c.158]

Потери напора на входе и выходе [см. уравнение (2-26а)] составляют небольшую часть общей потери напора в теплообменнике обычной конструкции так как отношение Fife велико, то член, учитывающий сопротивление поверхности теплообмена, определяет основную величину потери напора ЛР. Следовательно, высокой точности в определении коэффициентов Кс и Ке не требуется. В гл. 5 (рис. 5-2—5-5) приведены значения коэффициентов /Сс и /Се в зависимости от геометрической формы поверхности теплообмена и критерия Рейнольдса. [c.39]

Экспериментальное определение коэффициентов теплоотдачи сводится к измерению плотностей теплового потока дс, температуры стенки /с и величин, принимаемых в качестве В каналах с поперечным сечением сложной геометрической формы может оказаться, что местные значения (с на части периметра будут ниже значений среднемассовой температуры tж, а на остальных — выше ее, В таком случае ко-эффицнен гы теплоотдачи следует рассматривать как условные расчетные величины или уке использовать вместо ж значения температуры на входе в трубу /вх. [c.427]

В заключение приведем некоторые соображения по оценке долговечности труб с коррозионным повреждением определенной геометрической формы, описываемой аналитической зависимостью. Для таких повреждений важным параметром, определяющим степень перенапряжения металла, является радиус кривизны в их вершине (повреждений) р. Следует отметить, что при эксплуатации трубопровода в зависимости от рабочей среды, действующих нагрузок, их характера, свойств металла повреждения могут притупляться или заостряться. С точки зрения критериев безопасности целесообразно принимать такие допущения, которые бы давали консервативную нижнюю оценку долговечности. В связи с этим, для оценки t и ц/t можно рекомендовать формулы (4.40), (4.43), (4.44). Если принять, что в процессе эксплуатации теоретический коэффициент концентрации напряжений а = onst, то в пределах упругой работы с коррозионной язвой коэффициент механохимической повреждаемости будет определяться следующей формулой [c.600]

В условиях конвекции коэффициент теплоотдачи зависит от геометрической формы системы, от скорости газа относительно поверхности испарения, а также от физических свойств газа-теплоносителя. При определении скорости сушки предпочитают пользоваться коэффициентами теплоотдачи, потому что обычно они надежнее коэффициентов массоотдачи. При расчете коэффициентов массвотдачи по экспериментальным данным парциальное давление над поверхностью испарения обычно определяется по измерениям или расчетам температуры поверхности. Незначительная ошибка при определении температуры, влиянием которой на коэффициент теплоотдачи можно пренебречь, приводит к относительно большим ошибкам при определении парциального давления и, следовательно, коэффициента массоотдачи . [c.503]

Чем больше диаметр отверстия входногр сопла, тем быстрее происходит наполнение измерительной камеры воздухом до давления Лк. Как показывают расчеты и эксперименты, время стабилизации нзмерительнэго давления в первом приближении обратно пропорционально квадрату диаметра отверстия входного сопла, или (что то же самое) площади его поперечного сечения. Строго говоря, в данном случае следовало бы говорить не о площади геометрического сечения отверстия входного сопла, а о площади его эффективного проходного сечения, соответствующего действительному истечению воздуха через отверстие. Однако для определения последнего необходимо знать величину коэффициента расхода, зависящую от Я, к, й, длины и геометрической формы отверстия сопла, формы и размеров фасок или закруглений на входе и выходе сопла, шероховатости поверхности и т. д. Практически коэффициенты расхода входных сопел для пневматических приборов контроля линейных размеров 28 [c.28]

Как видно из рис. IV. 15, О для геометрически подобных элементов является функцией Кеэ. Все величины О для шариков легли на одну линию, кроме линии дЛя шариков диаметром 19 мм. Это объясняется тем, что при определении коэффициента радиальной диффузии в аппаратах с относительно малым отношением Оа,пМ, необходимо. учитывать влияние стенки аппарата и регулярной укладки частиц геометрически правильной формы в пограничной зоне зернистого слоя на уменьшение средней по сечению величины радиального коэффициента диффузии. В работе [38] предложена для учета влияния отношения Ое,п1с1 на Ог следующая эмпирическая зависимость для коэффициента Во и В в (IV. 24) и (IV.27) [c.224]

Испытуемый образец 2 (рис. 2.11) выбирается с известным коэффициентом формы К, определяемым из уравнений (1.54) — (1.56). Внутрь образца вводится измеритель температуры 1. Сыпучий материал помещают в металлический сосуд 3 из меди или латуни толщиной 1—2 мм определенной геометрической формы. Нагревают сосуд и помещают его в ванну с жидкой охлаждающей средой (водой), в которой поддерживается постоянная температура. При условии Bi —> оо (практически достаточно Bi = 1000—1500) температуры среды и поверхности стенок 3 калориметра будут одинаковы. По скорости охлаждения в регулярном режиме путем измерения зависимости In i — t определяют значения т о, а следовательно, согласно (1.53), и величину а, равную а = (т)ооК. При определении коэффициента теплопроводности Я используется второй метод регулярного режима 1-го рода, для которого необходимо обеспечить стационарные условия теплоотдачи, т. е. а = onst. В воздушный термостат, температура в котором поддерживается постоянной (рис. 2.12, а), помещают ламбдакалориметр (рис. 2.12,6), Ламбдакалориметр состоит из двух шаров 5 и 6 одинаковой формы и размеров (шар 5 — из испытуемого материала, шар 6 — из эталонного). Предполагается, что коэффициент теплоотдачи а для обоих шаров одинаков. Определяется темп нагрева от обоих шаров, равный, согласно формуле (1.52), т = aa- l KRv). При известных характеристиках эталонного материала и при найденном по методу акалориметра значении а исследуемого материала [c.87]

При определении коэффициента объемности рыхлых нитей очень сложно установить однозначно границы контура их поперечного сечения. А. Е. Кадурина [12] предлагает вычислять эквивалентную площадь эллипса рассеивания, ограничивающего зону, в которой располагается 95% волокон. Для этого по методу А. Ф. Тумановой, Л. П. Ко-лова и Н. П. Соловьева [13] получают и зарисовывают срез нити, в-котором при отвердеваний заливочной оболочки (раствор стиракрила Б метилметакрилате и дибутилфталате) не изменяется взаимное расположение волокон и не искажается форма поперечного сечения. Поскольку положение каждого волокна в плоскости сечения можно характеризовать двумя координатами, то для описания их расположения в срезе используется двумерное нормальное распределение. При этом волокна рассматриваются как точки корреляционного поля, и геометрической характеристикой концентрации их около своего центра распределения (тяжести) служит эллипс рассеивания, уравнение которого-имеет вид [c.414]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология