однофазные

Критическая температура (Т ) вещества — температура, выше которой оно может находиться только в газообразном (однофазном) состоянии. Критическое давление (Р ) — давление насыщенных его паров при критической температуре. Критический объем (У ) — удельный объем, занимаемый веществом,при критических температуре и давлении. [c.82]

Если в системе могут протекать химические реакции, то помимо тепловой и объемно-механической энергии необходимо учитывать также тот вклад во внутреннюю энергию, который вносит химическая энергия. Подобно другим видам энергии ее записывают в виде произведения параметра интенсивности на параметр емкости Пг . Величину называют химическим потенциалом и относят обычно к одному молю (молекуле, единицы массы) данного вещества i в данной фазе /. Параметр емкости представляет собой число молей (молекул, единиц массы) i-ro компонента в /-й фазе системы. В случае системы с химическим превращением уравнение (2) следует расширить, включив в него слагаемое, отвечающее химической энергии (для простоты рассматривается однофазная система) [c.17]

В случае же перегонки в присутствии перегретого водяного пара жидкая часть системы однофазная, температура системы не обусловливает парциального давления Н2О и поэтому для определенности состояния равновесной системы необходимо в начальных условиях зафиксировать кроме состава системы, put еще один дополнительный параметр. Обычно — это расход перегретого водяного пара Z, кмоль/ч, позволяющий рассчитать р по уравнению (11.53) методом последовательных приближений. [c.88]

При р = О значения совпадают с 9А , и мы приходим к однофазной системе. Чтобы сравнить эффективность одно- и двухфазного процессов, примем е = 1 и обозначим концентрацию на выходе однофазного реактора через с . Тогда [c.210]

Теплообмен в данных аппаратах практически осуществляется между однофазными потоками, так как количеством растворенных газов [до 2% (масс.)] можно пренебречь. При выборе аппарата с однофазными жидкостными потоками следует руководствоваться определенным интервалом скоростей, обеспечивающим минимум общих [c.89]

Произвол выбора значений переменных ограничен известными пределами, которые нужно все время иметь в виду, так как принятие значения переменного, выходящего за эти пределы может привести к исчезновению одной из фаз. Например, в случае бинарной смеси бензола и толуола, при зафиксированном внешнем давлении в 760 мм, если назначить в качестве второй степени свободы температуру большую, чем 111° С,, т. е. большую, чем температура кипения толуола, то, очевидно, жидкая фаза должна исчезнуть и полученная однофазная газовая система для своей определенности потребует фиксации уже трех степеней свободы. [c.8]

В более общем случае, когда естественная конвекция возникает в замкнутом с торцов зернистом слое, коэффициент в формуле (IV. 10) должен измениться. Кроме того, нарущение устой- чивости газовой среды в слое и начало естественной конвекции должно определяться некоторым критическим значением Rao, так же, как это имеет место в однофазной среде. [c.109]

Таким образом, в зависимости от относительных количеств НдО и углеводородов в исходной паровой смеси в процессе ее однократной конденсации в общем случае вначале выпадает только одна жидкая фаза — водная или углеводородная. Из расчета точки начала конденсации можно определить НзО или углеводороды первыми полностью перейдут из паровой смеси в конденсат, который на этом концевом участке кривой однократной перегонки будет представлять собою однофазную жидкость. [c.92]

Аналогичным образом, если исходная водно-углеводородная смесь находится в конденсированной фазе, то последняя состоит из двух жидких слоев и в процессе ее однократного выкипания на начальном участке кривой t — е равновесная система будет состоять из одной паровой и двух жидких фаз. Две жидкие фазы сохранятся до тех нор, пока температура процесса не будет повышена до некоторого значения t, при котором одна из жидких фаз выкипает полностью, т. е. в конденсате остаются или только вода, или только углеводороды. При этой температуре t обе ветви кривой однократной перегонки, отвечающие двухфазному и однофазному жидкому остатку процесса, пересекаются. [c.92]

В рассмотренном выше расчетном примере определения точки росы водно-углеводородной смеси оказалось, что при достижении температуры начала конденсации углеводородная часть системы становится насыщенной, а HjO остается в области перегретого пара. В этом случае, очевидно, на всем участке кривой однократной перегонки, отвечающем однофазной жидкости [c.93]

Полученное выше расчетное уравнение (11.56) должно выполняться и для той ветви кривой однократной перегонки, которая отвечает однофазной жидкости, и для той, которая отвечает двухфазной, водно-углеводородной. [c.94]

Когда происходит теплообмен между однофазными потокаш (неиснаряющиеся жидкости или неконденсирующиеся газы), отступление от этого принцппа, ради удобства трубной обвязки теплообменника, почти не сказывается на эффективности теплопередачи, так как среды физически однородны и влияние конвекции на тенло-съем незначительно. Если же теплообмен связан с исиарением или конденсацией, как это имеет место на установках гидроочпстки, принцип направленной конвекции должен соблюдаться обязательно. В противном случае силы естественной конвекции будут направлены против движения потока (рис. 19). Из-за резкого различия физи- [c.86]

Следует отметить, что в начальной части кривой однократной перегонки в остатке присутствуют две жидкие фазы, а в последней части остатку перегонки обычно отвечает однофазная жидкость, причем обе ветви линии однократной перегонки являются кривыми. [c.98]

Пусть фигуративная точка системы НдО — нефтяная фракция расположена в однофазной области I диаграммы состояния и представляет смесь перегретых нефтяных и водяных паров при вполне [c.117]

Изложенная выше методика расчета питательных секций рассмотренной колонны имеет общий характер и одинаково приложима к расчету колонн, разделяющих исходное сырье, характеризующееся монотонными кривыми равновесия. В случаях, когда сырье подается в питательную секцию колонны в однофазном состоянии, расчет ведется по тем же уравнениям, несколько упрощающимся. [c.97]

Реакции могут быть гомогенные (однофазные) и гетерогеину.ю (многофазные). Примером гомогенной реакции являотся пиролиз газообразных углеводородов. Все нарофазные реакции на твердых катализаторах являются гетерогенными реакциями. [c.262]

Экспериментальное определение величины Ср было проведено как для пластовой (однофазной) нефти с растворенным в ней газом, так и для нефтегазовой смеси с весовым содержанием газа в потоке от 20 до 100%, т. е. до чистого пластового газа. Отметим, что в условиях месторождения Песчаный — море нефтегазовая смесь с 10%-ным содерл<анием газа в ней соответствует однофазному потоку нефти, так как пластовый газовый фактор при этом (так же как и на поверхности) равен 105—120 м 1м . Поэтому нефтегазовая смесь рассматривается нами как двухфазная только тогда, когда содержание газа в общей смеси потока равно 20% и более, при этом не наблюдается равенства между значениями пластового и устьевого газовых факторов. [c.46]

В интервалах проведенного исследования значение Ср — с изменяется от минимального 0,060 (для однофазной нефти) до максимального 0,182 (для чистого пластового газа). [c.68]

При уменьшении количества газа в смеси показатель адиабаты увеличивается и для однофазного потока при тех же значениях t я р равен пределу 1,701—1,520. [c.69]

Однофазная Песчаный-море 80,0 30,0—300 0,1436—0,5556 [c.110]

При неизменной кратности растворителя с повышением тем — пературы увеличивается содержание растворенных компонентов сыр1.я и при достижении определенной температуры, называемой КТР, и выше этой температуры сырье полностью смешивается с растворителем, образуя гомогенную, то есть однофазную систему. Кривая растворимости масляного сырья в растворителях может бьсть различной в зависимости от качества сырья и типа растворителя. На рис. 6.1 представлена в качестве примера типичная кривая растворимости масляного дистиллята парафинистой нефти в фурфуроле внутри этой кривой находится область существования двух фаз, вне ее — область полной взаимной растворимости. [c.209]

При теоретическом исследовании устойчивости и циркуляции жидкости в пористой среде [20] принималась квазигомогенная модель горизонтального слоя, ограниченного плоскими изотермическими поверхностями и заполненного несжимаемой жидкостью, близкой по своим свойствам (прежде всего, по теплопроводности) к зернистому слою. Получено критичёское значение Rao = 4n 40, при котором нарущается устойчивость жидкости в слое. Это значение подтверждено в опытах. Как известно, для однофазной среды в горизонтальном слое аналогичная величина (ОгРг)о = 1700 [22, стр. 361]. Теоретически и экспериментально показана возможнос гь существования двухмерной конвекции, когда конвективные токи им ют вид чередующихся по направлению движения цилиндрических валиков. С увеличением критерия Ra устанавливается трехмерная конвекция, характеризующаяся образованием призматических щестиугольных ячеек с щириной примерно вдвое большей, чем высота. Внутри ячеек жидкость движется йверх, а на границах — вниз [19]. Подобная картина циркуляции в горизонтальных прослойках жидкости известна [12,21]. При Ra > 200—400 конвекция в пористой среде становится хаотической, нестационарной [19]. [c.109]

Однократная перегонка бинарных смесей с монотонными кривыми равновесия. Для вывода количественных соотношений, описывающих ход процесса однократной перегонки, достаточно исходить из следующей схемы. Дана исходная система из L кмолей раствора с начальным составом и энтальпией На, кДж/кмоль. Система может быть жидкой или паровой, однофазной или двухфазной, недогретой до точки начала кипения или перегретой выше точки начала конденсации. Если вместо энтальпии Но задана ее температура Iq, то должно быть известно, какая часть системы находится в жидкой и какая в паровой фазе, чтобы можно было рассчитать энтальпию сырья. Во всяком случае считается, что состояние исходной системы полностью определено. Требуется выяснить, как оно изменится, если системе будет передано или у нее отнято определенное количество теила Q, кДж/ч. [c.65]

При.мер II.8. Для рассматриваемой водно-углеводородпой спстемы па участке однофазного жидкого углеводородного остатка рассчитать три точки правой ветви кривой однократной перегонки в интервале температур от i = 88, 7°С до точки конца кипения коп=Ю9,5 °С исходной смеси прп давлении р = 2-10 Па и Zo/L=0,25. [c.96]

Чтобы найти значения RIL и DIL, нужно располагать отношениями xdiIxri для каждого компонента. Эти отношения зависят от начальной степени отгона сырьевого потока колонны и легче всего определяются при подаче сырья в однофазном состоянии. Так, если сырье поступает в колонну при температуре начала кипения, то г/л = г/т,- и [c.408]

Когда один из слоев жидкой фазы полностью выкипает, то система из трехфазнон и соответственно, одновариантной, становится двухфазной и двухвариантной, т. е. приобретает еще одну дополнительную степень свободы. Поэтому в случаях парожидкого равновесия одной жидкой и одной паровой фазы в системе частично растворимых веществ при заданном внешнем давлении температура системы не сохраняет постоянного значения в ходе перегонки и, по мере ее протекания, прогрессивно растет. Изобарные равновесные кривые точек кипения гомогенных в жидкой фазе растворов Z., и даются соответственно ветвями СА и BD общей кривой кипения ABD, горизонтальный участок АВ которой относится исключительно к неоднородным жидким растворам. Изобарные равновесные кривые точек конденсации паров, отвечающих условию равновесия с однофазными жидкими растворами и 2 даются соответственно ветвями СЕ и DE. [c.26]

Перегонка слоя В ведется в соответствии с законами перегонки однофазных жидкостей, т. е. температура процесса вновь начинает расти в ходе испарения, а фигуративные точки жидкого остатка перегонки и выделяемого пара дяижутся по изобарным кривым кипения ВО и конденсации ЕО вверх по направлению к точке О, отвечающей чистому высококипящему компоненту та. В ходе постепенного испарения теоретически чистый компонент т может быть получен только с последней каплей испаряющейся жидкости, однако практически чистым он может быть получен до того, как вся жидкость будет перегнана. [c.59]

Имеющуюся дополнительную степень свободы можно использовать и по-другому, задаваясь при определенной температуре системы составом у пара, равновесного однофазной жидкости, состоящей из компонента а или w. Тогда определится то давление paw, при котором можбт равновесно существовать парожидкая система данного состава, однокомпонентная в жидкой и двухкомионентная в паровой фазе при заданной постоянной температуре. [c.163]

В такого рода системе, обладающей двумя степенями свободы, помимо определенного внешнего давления, можно произвольно задаваться еще, например, температурой, и тогда состав у паровой фазы, отвечающей условию равновесия с однородной однокомпонентной жидкостью, определится как абсцисса точки пересечения соответствующей изотермы с равновесной кривой конденсации СЕ пли DE, в зависимости от того, из какого компонента а или гу состоит жидкая фаза. Вторую степень свободы можно использовать и по-другому, задаваясь при определенном внешнем давлении системы составом у пара, равновесного однофазной жидкости, состоящей из компонента а илн w. При этом определится температура, при которой может равновесно существовать парожидкая система данного состава, однокомпонентная в жидкой и двухкомпонентная в паровой фазе, под заданным внешним давлением. [c.163]

Для многокомпонентной однофазной системы уравпспле (1.74) приходит к виду [c.33]

Когда в результате выкипания, с одной стороны, и растворения в слое В, с другой, жидкая фаза А состава полностью исчезает, жидкий остаток нерегонки приобретает однородность, /кидкопаровая система становится двухфазной и согласно правилу фаз приобретает дополнительную степень свободы. Поэтому дальнейшая перегонка слоя В ведется в соответствии с законами перегонки однофазных яшдкостей. [c.127]

Звездин А. К., Зимин А. И. Возбуждение импульсной акустической кавитации // Гидродинамика и акустика однофазных и двухфазных потоков Сб. — Киев, 1983.— С. 92-97. [c.190]

При дальнейшем увеличении содержания хрома (свыше 14%) не происходит фазовых превращений, структура статш становится однофазной - ферритной. Чистые железохромистые сплавы являются однофазными - ферритными при введении 13% Сг. При наличии углерода сплавы с большим содержанием Сг (до 14%) могут еще иметь у-> а превращение. Чем больше углерода, тем больше хрома необходимо ввести, чтобы получить ферригную структуру. [c.220]

Чистые железохромисгые сплавы становятся однофазными ферритными при введении 13% хрома. В присутствии углерода сплавы с большим содержанием хрома могут еще иметь у-а-превращение. Перемещение границы у-области в сторону больших [c.240]

По реакции стали на термический цикл сварки хромоникелевые стали относятся к категории хорошо свариваемых. При охлаждении они претерпевают однофазную аустенитную кристаллизацию неперлитного распада, тем более мартенситного превращения при этом не происходит. [c.252]

К образованию горячих трещин более склонны швы с однофазной аустенитной (А) ферритной структурой, чем металл шва с двухфазной аустенитно-ферритной (А+Ф) дезорийггированной структурой. [c.254]

Если пластовая система находится в однофазном кон-денсированном состоянии, то прЧ1меняется термин объемный коэффициент пластовой нефти. Когда в пласте находятся две фазы, то следует этот коэффициент считать суммарным объемным коэффициентом пластовой системы (или двухфазный объемный коэффициент пластовой системы), 69, 75]. Значение объемных коэффициентов пластовой нефти для различных нефтей находится в пределах 1,1—2,0. Суммарный объемный коэффициент пластовой системы может достигать 200 единиц в зависимости от состава системы и давления, под которым он находится. [c.19]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология