ТИП См точка начала кипения

Решение. Результаты расчета методом постепенного приближения точек начала кипения и конденсации данной смеси прп р=5,88-10 Па сведены в табл. 11.2. [c.74]

При расчете точки начала кипения жидкой водно-углеводородной смеси присутствие HjO учитывается только при определении суммы парциальных давлений р углеводородов. [c.90]

Пусть требуется разделить на два практически чистых компонента начальную бинарную смесь частично растворимых веществ эвтектического типа, состав которой хь заключен в интервале концентраций Ха < < Хв, следовательно, в точке начала кипения смесь будет неоднородна в жидкой фазе. [c.266]

Таким образом, точка начала кипения смеси углеводород — вода при заданном внешнем давлении совершенно не зависит от состава исходной системы. Точка же начала конденсации паровой смеси углеводород — Н2О полностью определяется составом исходной системы. Только в одном единственном случае, когда состав исходной системы у совпадает с эвтектической концентрацией i/g, точки начала кипения и начала конденсации совпадают. [c.85]

В случаях, когда подлежащая разделению исходная система сохраняет или приобретает однородность в жидкой фазе при достижении своей точки начала кипения, схема ректификационной установки может состоять из одной полной и одной отгонной колонн (рис. VI.3) с общим декантатором для конденсатов их верхних паров. В зависимости от того, меньше ли состав гомогенного жидкого сырья Xl, чем хд, или больше, чем хв, определяется компонент, отводимый в практически чистом виде с низа полной колонны. Другой компонент отходит с низа отгонной колонны. [c.273]

На фиг. 23 представлена изобарная диаграмма бинарной системы частично растворимых компонентов с нанесенными на ней кривыми взаимной растворимости компонентов. Как указывалось выше, растворы, состав а которых заключен в интервалах концентраций 0<а<хл или же л в<а<1, при заданном давлении, в точке начала кипения представляют собой однородную жидкую фазу. При этом возможна и начальная неоднородность системы, если она еше не нагрета до своей точки кипения, определяемая характером кривых растворимости, однако важно то, что по мере повышения температуры системы и доведения ее до точки начала кипения, эта неоднородность жидкой фазы должна исчезнуть и действительно исчезает. [c.44]

Ранее проведенные исследования показали, что в качестве сырья для процесса получения базового компонента авиабензина необходимо использовать фракцию, выкипающую в пределах 62-150"С, т.к. при переработке бензиновых фракций с температурой начала кипения выше 70 С и концом кипения более 150 С получается катализат, не удовлетворяющий требованиям ГОСТ 1012-72 по фракционному составу, а именно по температуре выкипания 10%-й точки (начало кипения) и температуре выкипания 90%-й точки (конец кипения). Была показана принципиальная возможность получения базового компонента авиабензина путем [c.27]

В табл. 5.10 приведены результаты определения эффективности этой колонны для эталонной смеси при различных температурах ее нагрева и двух значениях кратности орошения. Из этих данных следует, что при подаче сьфья с температурой ниже точки начала кипения четкость фракционирования соответствует 4,5-5,0 теоретическим тарелкам (ВЭТТ равна 22-24 см), а при подаче сьфья в парожидкостном или полностью в паровом состояниях она увеличивается до 6,0-6,5 теоретических тарелок (ВЭТТ равна 17-18 см). Уменьшение кратности орошения с 3,3 до 2 заметно снижает эффективность. [c.119]

Изотермы точек начала кипения — уравнение (У.2) и начала конденсации — уравнение (У.4) тройных смесей, находящихся в равновесии нри одной и той же неизменной температуре, имеют различные наклоны и поэтому должны пересечься в некоторой точке, координаты которой можно найти путем совместного решения этих уравнений. [c.255]

Однородное в жидкой фазе сырье вводится при точке начала кипения в секцию питания полной колонны, с низа которой в практически чистом виде отводится компонент, содержащийся в сырье в большем количестве. С низа отгонной колонны практически в чистом виде отводится компонент, содержащийся в сырье в меньшем количестве. Верхние пары Gj и а обеих колонн проходят в соответствующие конденсаторы и после сжижения поступают в общий отстойник, где конденсат расслаивается на два жидких слоя, подаваемых обратно на верхние тарелки соответствующих колонн. [c.273]

Аналогично предыдущему, степень конденсации г, на основании соотношения 41, может быть найдена из метрических свойств равновесной диаграммы, по правилу рычага, как отношение отрезков Si l/i и il i. С понижением температуры конденсации разрыв между составами равновесных фаз становится меньше, их составы по высококипящему компоненту w уменьшаются, и равновесные пар и жидкость обогащаются низкокипящим компонентом а. Очевидно, полная однократная конденсация наступает при температуре i конца конденсации, совпадающей с точкой начала кипения рассматриваемой системы состава а. Таким образом и процесс однократной конденсации вполне аналогичен уже рассмотренному соответствующему процессу в системах однородных в жидкой фазе частично растворимых компонентов эвтектического типа. [c.57]

Декантат g , доведенный до точки начала кипения, представится на тепловой диаграмме фигуративной точкой М (xd, qd)-Согласно системе уравнений (VI.28) — (VI.30), прямая MS2 в [c.279]

Пользуясь зависимостями, предложенными в этой работе для определения текущих значений показателей качества продуктов первичной переработки нефти, можно вычислить опорные точки КФР каждого из продуктов каталитического крекинга за исключением точки начала кипения стабильного бензина, которая формируется в колонне стабилизации. [c.76]

Фракционный состав бензинов характеризуется температурами (точками) начала кипения и отгона 10, 50, 95 или 97,5% (об.) при стандартной перегонке [6, 7]. Эти точки определяют условия запуска двигателя, форсирование его работы после прогрева и полноту сгорания топлива. Наличие легких фракций обеспечивает необходимое давление пара, указываемое в стандартах на бензины различного назначения и качества. [c.156]

Если 51 и 52 больше единицы, то смесь находится в двухфазном состоянии, если меньше единицы, то одна жидкая фаза, если 52 меньше единицы, то одна газовая фаза. Точка росы соответствует = 1, точка начала кипения - = 1. [c.100]

Подачей водяного пара в низ соответствующих стриппингов в них осуществляется отпарка легкокипящих фракций и регулируются точка начала кипения и температуры вспышки этих дистиллятов. [c.372]

Эти параметры устанавливают путем оптимизации давлений точки начала кипения для соответствующих интервалов давления и температуры. Величины этих параметров для смесей воды с СОг и Нг8 зависят от температуры. В настоящее время в открытой литературе отсутствует сколько-нибудь полная подборка параметров взаимодействия. Для смеси диоксида углерода и н-бутана приводится значение 0,13, величины параметров для смесей воды с углеводородами колеблются от 0,38 для смеси с бутеном-1 до 0,50 для смеси с метаном и этаном. Прочие данные о параметрах взаимодействия представлены в табл. 1.13. [c.63]

Введение уравнения Редлиха — Квонга в методику Чао — Сидера, как показали авторы работы [236], позволяет получить несколько значений точки росы и точки начала кипения. Авторы данной работы предлагают несколько возможных подходов при оценке физического смысла частных решений. [c.312]

Линия ЯцДд, зависящая от мольной доли паровой фазы, определяет мольные энтальпии паров, находящихся при температуре начала конденсации, а линия llJla — мольные энтальпии жидких смесей, находящихся при точках начала кипения. Если составы фаз выражаются не в мольных, а в массовых долях, то энтальпия будет выражаться в кДж/кг. Прямые вида Ъс, соединяющие фигуративные точки двух равновесных фаз на энтальпийной диаграмме, называются конодами. [c.59]

Однократная перегонка бинарных смесей с монотонными кривыми равновесия. Для вывода количественных соотношений, описывающих ход процесса однократной перегонки, достаточно исходить из следующей схемы. Дана исходная система из L кмолей раствора с начальным составом и энтальпией На, кДж/кмоль. Система может быть жидкой или паровой, однофазной или двухфазной, недогретой до точки начала кипения или перегретой выше точки начала конденсации. Если вместо энтальпии Но задана ее температура Iq, то должно быть известно, какая часть системы находится в жидкой и какая в паровой фазе, чтобы можно было рассчитать энтальпию сырья. Во всяком случае считается, что состояние исходной системы полностью определено. Требуется выяснить, как оно изменится, если системе будет передано или у нее отнято определенное количество теила Q, кДж/ч. [c.65]

Расчет точек начала кипения и росы для многокомнонентпой углеводородной системы, находящейся в смеси с НаО, обычно ведется с помощью уравнений изотерм жидкой и паровой фаз по концентрациям углеводородов, пересчитанным, как и выше, только для смеси углеводородов, т. е. без учета НаО. [c.89]

Так, если исходная систедга находится в двухфазном жидком состоянии и состоит из углеводородного и водного слоев, то первый пузырек пара, который появится при нагревании системы до точки начала кипения, будет равновесным обоим жидким слоям. Зная давление Рг насыщенного водяного пара при этой температуре, мон но определить суммарное давление всех угле- [c.89]

Пример II.4. Для исходной жпдкой смеси углеводородов и HjO, состав которой приведен в табл. II.4, рассчитать точку начала кипения при дав-ленпп 2-10 Па. [c.90]

Расчет по уравнениям (11.84), (11.85) ведется путем нанесения па график значений к и 1/к для ряда точечных псевдокомпопен-тов, выбранных по мольной кривой Р1ТК сырья, при температуре и давлении системы. По этим точкам строятся соответствующие кривые к = 1 (хь) и 1/к = ф (х ). При температуре, отвечающей точке начала кипения, площадь иод первой кривой равна [c.104]

Добиться снижения количеств циркулирующих в колопнах паровых и жидких потоков можно было бы путем предварительного подогрева расслоившихся в декантаторе жидких фаз до точки начала кипения с последующим их вводом в колонны. Однако н [c.272]

Соотношение 22 позволяет находить степень конденсации паров по метрическим свойствам равновесной диаграммы как отношение отрезков 11/Г и RiVl. С понижением температуры составы равновесных паров по компоненту w становятся все больше, т. е. по мере конденсации в жидкую фазу преимущественно переходит компонент а, играющий в данном интервале концентраций роль высококипящего компонента. Полная однократная конденсация наступает при температуре при точке конца конденсации, совпадающей с точкой начала кипения рассматриваемой начальной системы состава а в фигуративной точке I. [c.46]

Решение. На рис. III.2 приведена диаграмма равнопосия у — х и кривая точек начала кипения г = / (ж) для рассматриваемой бинарной системы пропап — 7г-бутап. [c.89]

Еслп же однородный л,пд1 ий раствор состава х нагревается только до точки начала кипения Ь, то его фигуративная точка приходит в ноложепие на изобаре С А жидкой фазы. [c.126]

Пары состава г/ с верхней тарелки поступают в конденсатор, где полностью ожижаются. В некоторых случаях копдепсат доводится до температуры ниже точки начала кипения. Часть О конденсата отводится как готовый продукт, другая часть 0 смешивается с потоком сырья Ь и поступает в колонну на ее верхнюю тарелку. [c.152]

Пуст , перхние кары Ст и С/ обеих колонн ожижаются в конденсаторе 11 поступают II спои отстойник при точке начала кипения под заданн1.1м внмпнилт давлением. Тогда в первую 1 олонну поступит орошение состава а во вторую состава сг . Прямая соединяющая полюс 8я верхней секции с фигуративной точкой А (х , <7д) ее жидкого орошения, в пересечении с линией теплосодержаний паровой фазы определит фигуративную [c.287]

Чтобы найти значения RIL и DIL, нужно располагать отношениями г/. для каждого компонента. Эти отношения зависят от начальной степени отгона сырьевого нотока колонны и легче виего определяются при подаче сырья в однофазном состоянии. Так, если сырье поступает в колоппу при точке начала кипения, то г/i, л = 2/i,m и [c.400]

Принято называть температуры кипения на приборе Баджера истинными температурами кипения, а кривые зависимости между температурами кипения фракций и процентом их отгона — кривыми истинных температур кипения (кривыми ИТК). Американский термин истинная температура кипения , принятый в настоящее время в большинстве стран, в том числе и в СССР, является условным, потому что никакая даже высокоректифици-рующая колонна не обеспечивает абсолютно четкого разделения перегоняемого нефтепродукта. Так, если взять какой-либо очень хорошо ректифицированный продукт и вновь разогнать его на аппарате с ректификацией, то начало кипения первой фракции и конец кипения последней будут отличаться от температурных пределов, в которых данная фракция была отобрана при первой разгонке. Все же, несмотря на всю условность, кривые ИТК, а также кривые, выражающие зависимость между отдельными качествами отогнанных фракций и процентом отгона, дают подробную и достаточно полную характеристику фракционного состава нефти (или любого нефтепродукта) с точки зрения ее технологических свойств. [c.220]

Ф ]j а к ц И о п н ы й состав. Карбюраторные топлйва должны обладать хорошей испаряемостью, вполне обеспечивающей легкий запуск и нормальную работу мотора при любых условиях эксплуатации. Испаржшость карбюраторных топлив определяют стандартной разгонкой горючего в колбе Энглера. При разгонке фиксируют шесть важных точек начало кипения и температуры, отвечающие 10%, 40%, 50%, 90% и 97,5% точкам выкипания. [c.166]

Ргр, irp — параметры системы в точке начала кипения жидкости [на границе перехода из однофазной области (жидкость) в двухфазную (жидрсть — газ)] рж —плотность смеси в однофазной области (жидкость). [c.259]

Полуэмпнрический метод расчета характеристик системы в точках начала кипения жидкости изложен в работе [,115]. часть экспериментальных данных [115] приведена на рис. П-45. [c.259]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология