Истечение жидкости из оросителей

Конструкции плит и требования к ним. Для равномерного орошения насадочных колонн применяют распределительные плиты (рис. 24), действие которых основано на низконапорном истечении жидкости, осуществляемом одновременно с проходом газа через патрубки днища оросителя либо с проходом газа еще и в кольцевом зазоре между плитой и стенкой аппарата. Основными условиями эффективной работы оросительных плит являются 1) обеспечение полной смоченности поперечного сечения загруженной в аппарат насадки уже в верхних ее слоях (см. гл. III) и 2) отсутствие уноса брызг газовым потоком, проходящим через ороситель. [c.77]

К щелевым оросителям относятся устройства, в которых пленка образуется при истечении жидкости через затопленные щели или каналы различного профиля. Устройства с кольцевой щелью по условиям истечения могут иметь ширину щелевого зазора не более 0,5 мм. В связи с этим они требуют точной обработки деталей и концов труб и могут быть применены только при работе на чистых жидкостях без механических примесей. [c.131]

Трубчатый вариант оросителя может быть выполнен также с узкими продольными щелями в нижней части трубы. Расход охлаждающей жидкости в этом случае регулируется изменением размера щели, осуществляемым при помощи стяжки разрезанной трубы хомутами. К сожалению, при таком регулировании сечение щели изменяется неодинаково по длине трубы, в результате чего нарушается равномерность истечения жидкости из щели. [c.20]

Для регулярных насадок число точек орошения должно быть больше, чем для неупорядоченных. Колонны диаметром до 150 мм могут орошаться из единичного центрального источника для колонн больших диаметров необходимы оросители с большим числом источников истечения жидкости [544] для неупорядоченных насадок 15—30 на 1 м сечения колонны, для упорядоченных — 35—50. [c.226]

Было установлено, что толщина стенки патрубка оказывает значительное влияние на истечение жидкости в связи с изменением коэффициента сужения струи. Минимально допустимая толщина стенки сливных патрубков составляет 3 мм для диаметра 32 мм и 1,8 мм для диаметров 22 и 27 мм. Ороситель обеспечивает пульсирующий слив жидкости при расстоянии между патрубком и колпачком 4—8 мм. В дальнейших исследованиях этот размер был принят равным б мм. Наиболее устойчивая работа наблюдалась при диаметре патрубка 27 мм. [c.61]

В основу метода расчета установок положены гидравлические закономерности движения жидкости в трубах и истечения через оросители, учитывающие влияние скоростных напоров, транзитных потоков, местных сопротивлений. При этом алгоритм гидравлического расчета построен с использованием типовых систем подачи и распределения с равновеликим расстоянием между стандартными оросителями, реализован на ЭВМ по явной схеме в соответствии с особенностями разработанной программы машинного гидравлического расчета. [c.188]

К пожарным струям предъявляют различные требования. Например, струи для борьбы с наружными пожарами должны иметь достаточно большой радиус действия и ударную силу, а струи для стационарных установок тушения пожаров внутри помещений должны иметь достаточно развитую распыленную часть. Пожарные струи применяют для тушения пожаров, охлаждения нагреваемой поверхности, ограничения теплового излучения, снижения температуры нагретых газов, флегматизации пламени и др. Эффект действия струй в каждом конкретном случае характеризует ряд параметров, которые связаны гидравлическими закономерностями, например для сплошных струй это производительность и дальнобойность, для раздробленных струй — плотность орошения, а для капельных и тонкораспыленных струй — дисперсность капель и скорость их движения. Для определения параметров гидравлических закономерностей струй необходимо знать методы расчета истечения жидкости через насадки и оросители, принципы построения траекторий струй, процессы дробления жидкости на капли. [c.150]

Истечение жидкости из оросителей [c.216]

Щегося оросителя вполне достаточно реактивного усилия, возникающего при истечении жидкости из оросителя. Для борьбы с наледями на бортах биофильтров в зимнее время следует делать отверстия в торцовых заглушках вращающихся труб, изливаясь из которых вода будет орошать стенку биофильтра и препятствовать образованию на ней наледей от брызг. В теплое время года отверстия закрываются. Вращающиеся оросители обеспечивают небольшие перерывы в орошении биофильтра, что также положительно влияет на его работу, пе давая ему значительно охлаждаться в зимний период. Как показывают измерения температур сточной воды до и после биофильтра, тело биофильтра и проходящая сточ- [c.296]

Величина я, входящая в условия (а) и (б), равна числу отверстий истечения для перфорированных оросителей, плит, желобов и т. д., а для разбрызгивающих звездочек и многоконусных оросителей п равна соответственно числу лучей или конусов. Классификация оросительных устройств по характеру смачивания ими орошаемой поверхности позволяет объединить в каждой из групп конструктивно различные оросители и производить их выбор, основываясь на качестве распределения жидкости. [c.76]

Следует отметить, что, как показывают опыты, конфигурация насадка истечения, подводящего жидкость к многоконусному оросителю, практически не влияет иа коэффициент ц его кольцевых зазоров, а сжатие струн па выходе нз насадка отсутствует (е=1). [c.132]

Для пожарной защиты открытых установок и емкостных технологических аппаратов, работающих под давлением (реакторов, полимеризаторов, колонн и др.), из которых во время аварий может произойти истечение горючих жидкостей, применяют оросители воздушно-ме з анической пены типа ЭГ. [c.244]

Как видно из формул (1—6) и опытов по абсорбции, проведенных с различными слоями колец на системе аммиак—вода [6,7], при данном числе точек N можно существенно повысить степень смоченности орошаемого сечения и эффективность работы колонны, если увеличить диаметр d зон за счет растекания жидкости по слою неупорядоченных колец, являющихся поэтому вторичным (после оросителя) распределителем жидкости. Применение такого слоя позволяет уменьшить число отверстий плит и подобных им оросителей и одновременно увеличить размер отверстий истечения, что упрощает как конструктивное выполнение, так и эксплуатацию оросителя. [c.73]

Число отверстий Ы,. по заданной пропускной способности пли ты рассчитывают по обычной формуле расхода, причем для соответствия расчетных данных фактическому расходу и для нормальной работы плиты необходимо обеспечить отсутствие волн, колебаний уровня жидкости и минимальную скорость поступления жидкости в ороситель. С этой целью применяют различные устройства для распределения жидкости по плите (типа паук , перфорированных емкостей и др.). Кроме того, напор жидкости не должен превышать величины, достаточной для предотвращения снижающих расход вихрей (воронок) в отверстиях истечения, а диаметр [c.77]

Осциллирующие режимы подачи жидкости можно обеспечить различными способами, например, установкой клапанов на линии подачи жидкости в аппарат [1Л. Равномерное распределение жидкости по сечению аппарата здесь достигается благодаря тому, что регулирующий клапан, управляемый устройством, выдающим треугольные импульсы, создает колебания расхода жидкости и тем самым колебания скорости истечения в кольцевом зазоре пленочного оросителя. Плавно меняется диаметр основания пленки (купола струи) от максимального, когда пленка почти [c.58]

Для заданного диаметра трубопровода D и диаметра отверстия истечения оросителя do по расчетному значению напора Н определяют расход жидкости [c.186]

Расход жидкости из оросителей (производительность) определяют в зависимости от напора в распределительной сети, на которой они устанавливаются. Условия подвода жидкости к оросителям на распределительных трубопроводах с большими скоростями транзитных потоков оказывают влияние на процесс истечения. [c.167]

Как следует из формул, коэффициент расхода жидкости зависит от чпсла Рейнольдса и параметра м, характеризующего отношение длины проточной части насадка к его диаметру. Однако формулы не учитывают влияния формы проточной части, шероховатости внутренней поверхности и сопряжения конической части с цилиндрической и дают только качественную оценку коэффициента расхода. К тому же расчетные значения величины п могут быть получены только в результате детального анализа экспериментальных данных, которые дают полную картину влияния каждого из гидравлических параметров истечения на коэффициент расхода жидкости из насадков оросителей. [c.168]

Исследования показывают также, что геометрические параметры насадка оросителя оказывают значительно меньшее влияние на величину коэффициента расхода жидкости, чем шероховатость внутренней поверхности насадка и режим истечения. Степень влияния шероховатости внутренней поверхности насадка оценивали по [c.169]

Коэффициент расхода жидкости из оросителя струйного типа, представляющего собой как бы систему круглых отверстий истечения, определяют в зависимости от числа Рейнольдса. Результаты экспериментальных исследований коэффициента расхода жидкости из струйных оросителей аппроксимированы автором формулой [c.170]

Количественные зависимости между параметрами уравнения (6.80) определяют экспериментально. Рассмотрение параметров показывает, что для определенного типа оросителя при прочих равных условиях степень дробления жидкости на капли зависит от скорости истечения струи жидкости через ороситель. [c.185]

Теоретические исследования истечения воды из оросителей затрудняется тем, что гидравлические параметры в значительной степени зависят от профиля насадка, длины проточной части, соотношения диаметров выходного и входного отверстий,, шероховатости внутренней поверхности, радиусов сопряжения и др. Полагая, что скорости распределены равномерно, что поток является невязким и вязкостные эффекты существуют лишь в пределах пограничного слоя, толщина которого мала по сравнению с диаметром насадка, можно прийти к формуле (6.15) для коэффициента расхода жидкости из насадка оросителя (для ламинарного пограничного слоя). [c.216]

Процесс истечения из спринклеров с отверстием истечения диаметром 10, 12, 17 и 22 мм был исследован автором. Следует отметить, что коэффициент расхода жидкости зависит также от чистоты обработки внутренней поверхности насадка оросителя. При этом характер кривых зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса сохраняется (они сдвинуты по оси ординат), а кривые для оросителей с чистотой обработки насадка по 6-му и 8-му классам совпадают. Влияние шероховатости на величину коэффициента расхода жидкости детально рассмотрено ниже. Сравнение расчетных значений коэффициента расхода жидкости с экспериментальными данными показывает, что экспериментальную кривую можно аппроксимировать следующей формулой [c.217]

Исследования показывают также, что геометрические параметры насадка оросителя оказывают значительно меньшее влияние на величину коэффициента расхода жидкости, чем шероховатость внутренней поверхности насадка и режим истечения. Степень влияния шероховатости внутренней поверхности насадка оценивали по экспериментальным данным, характеризующим зависимость коэффициента расхода жидкости от чистоты обработки внутренней поверхности проточной части спринклера. Улучшая чистоту обработки проточной части, можно увеличить коэффициент расхода. Однако существует определенный предел, при котором дальнейшее улучшение чистоты обработки внутренней поверхности (например, превышающий 6-й класс чистоты обработки) не дает увеличения пропускной способности оросителя. [c.218]

По режиму истечения жидкости все оросительные устройства насаженных колонн можно разделить на струйные разбрызгивающие (перфорированные стаканы, щелевые брызгалки, звездочки и др.) и на струйные неразбрызгивающие (плиты, желоба, многотрубчатые распределители и др.). Однако нри подборе оросителя важно учесть не столько характер подачи потоков, сколько создаваемое оросителем распределение жидкости на плоскости торца иасадки. Поэтому оросительные устройства с учетом характерного для каждого из них распределения жидкости можно разделить также на две группы, отличающиеся степенью смоченности орошаемого сечения торца насадки. Характер распределения жидкости разными оросителями и схемы оросителей показаны в табл. 4, 7 и 8. [c.75]

Хоблер [105] предла1 ает фиксировать положение розеток в скрубберах диа.метром более 3 м установкой их на несущей решетке, выполненной в виде нескольких рядов уголков. Он приводит следующие рекомендации 1Ю эксплуатации и установке этих оросителей скорость истечения жидкости из насадки v=l,5 м/с расстояние от трубки до розетки 1 0,7 м диаметр взаимно перекрывающихся зон орошения < 4—1,0 м. Хоблер считае.г предпочтительными плоские или слегка вогнутые розетки. Если определить по его даииым напор И перед отверстием нстечения, то при ф = р = 0,8 высота столба жидкости над устьем трубки равна примерно 0,8 м. [c.159]

К струйным оросителям относятся также и оросители типа сегнерова колеса. В таких оросителях истечение жидкости происходит из вращающейся трубы с отверстиями, причем вращение происходит за счет реактивной силы вытекающих струй. [c.101]

Помимо оросителей со струйным истечением жидкости применяются распылительные оросители, в которых жидкость диспергируется в виде капель. Распыление осуществляют с помощью различных форсунок, центробежных и вибрационных распьшителей, а также дроблении струй жидкости при ударе о поверхность горизонтальной тарелки или конуса. [c.101]

Ороситель типа сегнерова колеса (рис. 1У-14) состоит из вращающейся дырчатой трубы 1 и подпятника 2. Вращение трубы происходит под действием реактивной силы, возникающей при истечении жидкости через отверстия (иногда применяют привод от электродвигателя). [c.320]

При орошении падающими струями брызгоунос сильно возрастает с увеличением высоты подъема оросителя над насадкой. Для каждого диаметра отверстий оросителя существует некоторый критический расход жидкости <7кр, ниже которого брызгоунос остается на уровне значений, наблюдаемых при спокойной подаче. При расходах выше < кр брызгоунос быстро возрастает с повышением скорости истечения жидкости из отверстия и скорости газа. Можно предположить, что при расходах ниже д-кр орошение производится нераспадающимися струями и их дробление происходит при ударе о насадку. При расходах выше критического дробление струи происходит в результате ее распада до удара о насадку. [c.365]

При плотности орошения 11,4 м/час различия в брызгоуносе при изменении числа точек орошения не наблюдалось следовательно, при такой скорости истечения из патрубков 9-точечного орослтеля можно не опасаться уноса жидкости вз насадкв. Из сказанного следует, что при расчете оросителей можно рекомендовать допустимую скорость истечения жидкости, равную 1,2 м/сек. [c.46]

Реактивные оросители рассчитывают следующим образом по расчетному расходу подбирают диаметр оросителя Dop, число труб в оросителе и их диаметр d p. Число отверстий /Иотв и их диаметр й(отв в каждой трубе определяют в зависимости т скорости истечения сточной жидкости из отверстий (обычно принимаемой 0,5 м/с) [c.110]

Процесс истечения из спринклеров типа ОВС по ГОСТ 1463—69 с диаметрохм отверстия истечения 10, 12, 17 и 22 мм был исследован автором. Зависимость коэффициента расхода жидкости пз спринклера ОВС от числа Рейнольдса показана на рис. 6.17. Следует отметить, что коэффициент расхода жидкости зависит также от чистоты обработки внутренней поверхности насадка оросителя. При этом характер кривых зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса сохраняется (они сдвинуты по оси ординат), а кривые для оросителей с чистотой обработки насадка по 6-му и 8-му классу совпадают. Влияние шероховатости на величину коэффициента расхода жидкости детально рассмотрено ниже. Сравнение расчетных значений коэффициента расхода жидкости с экспериментальными данными представлено на рис. 6.18. Приведенные данные показывают, что экспериментальную кривую 4 можно аппроксимировать следующей формулой [c.168]