Степень дробления топлива

Подготовка твердого топлива, подлежащего термической переработке, предусматривает грохочение, т. е. разделение твердого топлива на сорта и классы по крупности зерен (кусков), дробление — измельчение топлива до необходимой степени и обогащение — удаление или уменьшение содержания в топливе минеральных веществ (золы). [c.270]

О степени дробления топлива судят по результатам рассева пробы дробленого топлива на сите с величиной ячеек 5x5 мм — по величине остатка на сите в процентах от начальной массы пробы, обозначаемого через Яб (здесь индекс 5 указывает на размер отверстия в сите в миллиметрах). [c.221]

Нормальная работа топки протекает только при условии равномерной подачи топлива и равномерном его распределении по ширине решетки. Это обеспечивается правильной работой питателя и постоянной степенью дробления топлива до определенной крупности. Для розжига топка снабжается специальной трубой 8. [c.191]

Предполагалось, что эффективность антидетонаторов определяется различными факторами 1) сопротивлением прямому окислению в воздухе соединения свинца, селена, теллура и карбонил никеля—самые эффективные антидетонаторы металлорганические соединения мышьяка, сурьмы, висмута, олова и кадмия обладают склонностью к окислению и являются менее эффективными антидетонаторами 2) летучестью (температурой кипения или высоким давлением пара при 400° С) вместе с характером разложения при нагревании на воздухе до 200—300° С 3) высокой температурой окисления металла в сравнении с температурой воспламенения топлива и 4) степенью дисперсности антидетонатора коллоидальная степень дробления благоприятствует быстрому окислению. [c.351]

Процесс сжигания газообразного топлива, в отличие от сжигания жидкого топлива, состоит из меньшего числа этапов в форсунке или в начале топки газ смешивается с воздухом, затем топливно-воздушная смесь нагревается до температуры воспламенения и сгорает. Таким образом, качество сжигания газа зависит от степени перемешивания его с воздухом и быстроты нагрева смеси. Первое достигается дроблением газа на отдельные мелкие струи, равномерно распределенные в сечении форсуночной амбразуры, второе — устройством специальных туннелей, в которых за счет тепла среды топливно-воздушная смесь с большой скоростью нагревается до температуры воспламенения. [c.222]

Открытый цикл дробления характеризуется однократным прохождением топлива через дробильный агрегат. Такой способ дробления можно осуществить в одну или несколько стадий, В последнем случае применяется каскад машин, поскольку дробильные агрегаты эффективно работают только при ограниченных степенях измельчения. Рационально осуществлять дробление от исходной крупности до заданной в нескольких последовательно работающих агрегатах. [c.7]

Эта способность в еще большей степени свойственна наиболее молодым горючим массам бурых углей, торфа и дробленой древесины (щепы). Однако в этом случае затяжка начала воспламенения может возникнуть из-за присущей такому топливу значительной влажности. Это может привести к тому, что передняя часть решетки окажется занятой зоной предварительного прогрева и подсушки, а начало воспламенения и активная зона горения окажутся отодвинутыми к конечным участкам слоя. [c.246]

Химические добавки обладают тем преимущество. , что не требуют изменения конструкции. Обычно добавки в объеме 5—10% повышают степень демпфирования колебаний в два и более раз, возможно, благодаря усилению дробления капель и, таким образом, изменению скорости высвобождения энергии. Для каждой пары компонентов топлива добавки подбираются индивидуально. [c.177]

На каждый из упомянутых выше механизмов потерь оказывают влияние свойства топлива и конструкция камеры сгорания. Хотя теоретический удельный импульс системы определяют термодинамические и кинетические характеристики, степень его достижения обусловливается и газодинамическими эффектами. Дробление и испарение капель в основном определяют полноту сгорания и оказывают лишь второстепенное влияние на кинетические потери и потери в пограничном слое. Распыливание топлива определяется конструкцией форсунок и смесительной головки, тогда как скорости испарения зависят от конструкции камеры сгорания и свойств компонентов топлива. С точки зрения экономичности оптимальной является смесительная головка, обеспечиваюш ая такое распыление компонентов топлива, при котором они испаряются с одинаковой скоростью, а испарение завершается в одном поперечном сечении камеры сгорания. Камера при этом должна обеспечить достаточно большую относительную скорость Av между газом и каплями, чтобы полностью испарить последние на располагаемой длине. Характер изменения v по длине камеры определяется в значительной степени коэффициентом сужения камеры сгорания Лк/Лкр. Другими факторами, влияющими на распыление топлива, являются перепад давления ка форсунках, начальный размер капель, устойчивость внутрикамерного процесса, характер соударения струй, свойства топлива, самовоспламеняемость и турбулентность газов в камере. Распределение топлива в факеле распыла определяет влияние качества смешения компонентов [c.169]

РАСПЫЛИВАНИЕ БЕНЗИНА В ПОТОКЕ ВОЗДУХА. Степень дробления (распыла) топлива увеличивается при увеличении скорости потока воздуха. По данным М. С. Волынского капли бензина диаметром 6 и 1 мм распадаются соответственно при скорости потока воздуха 8 и 15 мкеп. В практических условиях хорошее Р. б. достигается путем впрыскивания его через форсунку под высоким давлением. В этом случав при всех прочих равных условиях Р. б. будет тем лучше, чем выше давление впрыска. [c.508]

Газогенератор рассматриваемого типа (рис. 3.23) работает при атмосферном давлении и имеет диаметр 5,5 м, высоту 23 м и производительность до 1100 т угля в сутки (или 3000 м газа на 1 м сечения шахты в час). Дробленый и подсушенный уголь из бункера 1 шнеком 4 подают на распределительную решетку 6. С помощью первичного паровоздушного дутья, подаваемого под решетку, топливо переводится в псевдоожиженное состояние и газифицируется в шахте 2. Вторичное дутье через фурмы 5 вводят непосредственно в псевдоожиженный слой, чтобы повысить степень использования углерода топлива и гази- [c.120]

Из данных табл. 6 видно, что концентрация ДДТ в аэрозольных частицах всегда выше по сравнению с исходной. Отмечалась некоторая тенденция к более высокому содержанию ДДТ в крупных частицах. Этот результат находится в полном качественном соответствии с данными работы [88]. Авторы объясняют это тем, что крупные частицы являлись первичными, т. е. образовались в результате механического дробления газовым потоком с последующим испарением легкокипящих компонентов дизельного топлива. В то же время предполагалось, что все диспергируемое вещество переходит в аэрозольное состояние и, исходя из этого, объяснялось уменьшение концентрации ДДТ в мелких частицах. По нашим данным (см. табл. 6), концентрация ДДТ в мелких частицах выше исходной, что можно объяснить лишь испарением легких фракций дизельного топлива. На это однозначно указывают и данные табл. 6. Из-за невысокой точности спектрофотометрического метода определения состава при малых степенях испарения о достоверном различии в составе можно говорить лишь при испарении более 30—40% фракций дизельного топлива. С увеличением расстояния от генератора степень испарения несколько увеличивается, что особенно заметно в опытах с МАГ ом по изменению состава мелких капель. Так, па расстоянии 17 м от среза сопла степень испарения в каплях, оседающих на четвертой ступени, около 40—50%, а капель диаметром менее 1 мкм — не более 20%. В то же время на удалении 1 км от линии движения генератора степень испарения более 60%. Такая закономерность отмечалась и в работах [96, 97]. [c.41]

Подготовка твердого топлива, подлежащего термической переработке, предусматривает грохочение, т. е. разделение твердого топлива на сорта и классы по крупности зерен (кусков), дробление — и измельчение топлива до необходимой степени и обогащение — удаление или уменьшение содерл ания в топливе минеральных веществ. Кроме описанных операций подготовки твердого топлива к использованию оно подвергается иногда обеспыливанию, обезвоживанию и сушке. [c.209]

Местонахождение точки с Ау = 0 зависит от распределения капель по размерам, подвода тепла к ним, летучести жидкости, скорости газа, распределений расходонапряженности и соотношения компонентов и давления в камере [22]. Чем ближе точка с Аи = 0 к смесительной головке, тем менее устойчива камера сгорания. Перемещению чувствительной к колебаниям зоны в направлении смесительной головки способствуют следующие условия [68, 79] уменьшение диаметра форсуночных отверстий/ скорости впрыска, степени сужения камеры повышение темпе- 1 ратуры компонентов наличие поперечных потоков повышение 5 равномерности распределения расходонапряженности и соотно-шения компонентов. По мере того как точка с Av = 0 приближа- ется к смесительной головке, возрастает выделение энергии в локальной зоне вблизи головки, что способствует возникнове-нию неустойчивости. Поперечные колебания у смесительной головки по амплитуде могут в 20 раз превосходить средний уровень внутрикамерного давления [22]. Волны могут вызывать срыв жидкости с отдельных капель, что интенсифицирует подвод энергии, способствуя поддержанию колебаний. Так как процессы срыва жидкости с поверхности и дробления капель зависят от величины капель, может существовать критический размер, определяющий возникновение неустойчивости. При высоких Аи степень распыления топлива менее чувствительна к пульсациям давления. [c.176]

Распыливанием топлива называют процесс дробления его на мельчайшие частицы, обеспечивающие необходимую скорость испарения, смесеобразования и сгорания. Для двигателей с воснламс-нением от сжатия, имеющих очень короткий промежуток времени на осуществление этих процессов, степень дробления (качествг) распыливания) топлива имеет громадное значение. [c.155]

В настоящее время йольщое распространение получил метод улавливания распыленной жидкости на слой копоти или различных масел. Этим методом пол.ь зовались Н. Н. Струлевнч Л. 3-38 А. Г. Блох и Е. С. Кичкина (Л. 3-30], Л. В. Кулагин Л. 3-35 Е. М. Широков 1[Л 3-39], Я. П. Сторожук и В. А. Павлов [Л. 3-7 С. Вайнберг (Л. 3-40] и другие исследователи. Метод улавливания может дать достаточно высокую сходимость размеров капель и их отпечатков на слое. Согласно работе [Л. 3-41], посвященной изучению степени соответствия между диаметром отпечатка на слое копоти и размером исходной капли, использование рассматриваемого метода может привести к результату с ошибкой ие более 3% в том случае, если не имеет места процесс вторичного дробления капель при их соприкосновении с улавливающей поверхностью, что достигается нанесением на пластину слоя толщиной, равной полутора диаметрам капель. Примерно такая же степень сходимости размеров капель и их отпечатков получена в работе 1Л. 3-42], в которой сравнивался вес впрыснутого топлива, вычисленный по размерам отпечатков, с весом его, полученным непосредственным взвешиванием. Несмотря на простоту этого метода, многие исследователи отказались от него ввиду существенных погрешностей, носящих как объективный (малая выборка капель для измерения), так и субъективный (индивидуальные ошибки операторов) характер. [c.113]

Описанный метод производства гранулированного суперфосфата характеризуется высокой производительностью и позволяет получать прочные гранул заданного размера при разной степени нейтрализации продукта. Однако этому методу присущи существенные недостатки значительное выделение пыли при просеве, дроблении и транспортировании гранулированного суперфосфата, выделение фторсодержащих газов при сушке продукта. Эти газы продолжают выделяться и при хранении гранулированного суперфосфата, что приводит к разрушению тары, в которую упаковано удобрение. К недостаткам метода следует отнести также необходимость увлажнения шихты при гранулировании и затраты топлива на испарение увлажняющей воды. В связи с перечисленными недостатками данного метода целесообразно проводить гранулирование суперфосфата без сушки. При этом на гранулирование подается камерный суперфосфат, обладающий высокой кислотностью. Кислые гранулы обрабатывают легкоразлагаемыми фосфатами, например тонко измельченным обесфторенным фосфатом (стр. 550), в результате получается нейтральный продукт в виде достаточно прочных гранул, не требующих сушки. [c.539]

На расстоянии 17 м с = 9 г/м и АТ 50° С. Используя данные о фракционном составе и характеристики отдельных фракций дизельного топлива, получим, что при таком удалении в парообразное состояние должны почти полностью перейти две первые фракции, а также около 70% третьей фракции. Состав дисперсной фазы будет соответствовать примерно 70% испарения всего раствора. Эти оценки показывают, что заметная доля легкокипящих фракций дизельного топлива должна переходить в парообразное состояние уже па небольшом удалении от генератора, работающего в термоконденсационном и термомеханическом режимах. Те же соотношения позволяют оценить возможную степень испарения вблизи генератора, работающего в режиме механического дробления. Такие оценки показывают, что уже на расстоянии 1 м от среза сопла АГ-УД-2 в равновесных условиях должно перейти в парообразное состояние около 40—50% дизельного топлива. Скорость достижения равновесия будет определяться в первую очередь процессами массо- и теплообмена. Поэтому приведем оценки некоторых характерных времен процесса. [c.45]

По первой схеме природное твердое топливо непосредственно используется в печн путем сжигания в слоевых топках. Перед сжиганием оно подвергается механической переработке или какой-либо другой подготовке, позволяющей увеличить степень использования его в печи сушке, дроблению, грохочению и пр. Так, например, при использовании дров целесообразно организовать естественную сушку их в теплое время года, создав для этого необходимый запас дров, и снижать их влажность с 50—55% (влажность свежесрубленной древесины) до 25—35%. Практика показала, что искусственная сушка дров является сложной, дорогостоящей, а поэтому нецелесообразной. В отдельных случаях практикуется разделка древесины на щепу при помощч специальных машин (чиперов) с последующей искусственной сушкой щепы теплом дымовых газов, уходящих от печи. Бурый каменный уголь перед сжига-26 [c.26]

Менимость этого метода в металлургии, керамической промышленности, двигателях внутреннего сгорания, судовых котлах и т. д. Следует иметь в виду, что в теплоэнергетике чаше всего нет необходимости добавлять воду в топливо, так как последнее в достаточной степени обводняется при его перегрузках (до 5%), а также вследствие слива в топливные емкости концентрированных стоков с очистных сооружений для очистки сточных вод от нефтепродуктов. Кроме того, сжигание топлива в виде эмульсии освобождает от необходимости сливать подтоварные воды, уменьшая этим нагрузку на очистные сооружения. Использование эмульсий в виде топлива позволяет значительно интенсифицировать процесс смешения топлива его дополнительным дроблением в топке (явление микровзрыва ). Это в значительной степени облегчает проведение процесса сжигания. [c.201]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология