Конденсация критерий

Рассмотрим вначале обогрев с помощью насыщенных паров теплоносителей, причем применительно к реакторам с греющими рубашками, т. е. применительно к условиям конденсации паров на вертикальной стенке. При этом, как известно (2, 15, 16], возможны три режима конденсатной пленки чисто ламинарный режим, т. е. режим, при котором критерий Рейнольдса для стекающей конденсатной пленки Ке меньше его критического значения Ке р, ламинарный по критерию Ке режим, но в котором возможно волнообразное течение, и, наконец, турбулентный режим, для которого справедливо соотношение Не >Ке . [c.58]

Выразив значения безразмерных критериев через теплофизические константы, получаем следующее уравнение для коэффициента теплоотдачи при конденсации ВОТ [c.308]

Это хорошо видно из значимой обратно пропорциональной связи коррозионной активности дистиллятов (в условиях конденсации воды) с общим содержанием серы, установленной в результате проведения множественного корреляционного анализа. Корректность данной модели подтверждена довольно высокими коэффициентами корреляции (К = 0,88) и критерием Дурбина-Ватсона (Д/ = 2, 79). [c.84]

HOG Время Тнп Ja , поступательная скорость выражена через критерий Пекле. Как и следовало ожидать, чем быстрее движется пузырек, тем быстрее происходит уменьшение его размеров. Причем поступательное движение оказывает более сильное влияние при меньших значениях критерия Якоба, за исключением начальной стадии процесса конденсации, когда в любом случае доминирует составляющая теплопроводности. [c.71]

Использовав данные по изменению во времени безразмерного относительного диаметра пузырька конденсирующегося пара без и при наличии неконденсируемых примесей [5 , можно определить величину уменьшения мгновенного коэс )фициента теплоотдачи при конденсации пузырька парогазовой смеси в зависимости от состава последней (рис. 53, кривая 1). При этом оказывается, что отношение ап. г/о к не зависит от величины критериев Пекле и Якоба по крайней мере в интервале изменения последних от 1500 до 4500 и от [c.84]

В п. В рассмотрена конденсация в горизонтальных трубах. Известно, что в этом случае коэффициент теплоотдачи существенно зависит от структуры двухфазного потока и потому сначала рассматриваются его режимы. Два важных режима потока (расслоенный и кольцевой) приведены на рис. 3. Они соответствуют относительно большим и относительно малым скоростям течения в трубе. Для каждого режима даны методы расчета коэффициента теплоотдачи и критерии, позволяющие определять эти режимы. [c.340]

Уравнение (4.8) можно привести к более удобному для практического использования виду, если характерный линейный размер поверхности конденсации I сохранить только в одном определяющем критерии (Аг), а из остальных трех определяющих критериев величину I исключить путем соответствующих комбинаций этих [c.123]

В случае ламинарного режима течения пленки конденсата и спутного движения пара при значениях критерия Z 1000 опытные данные хорошо аппроксимируются формулой (4.31), справедливой для конденсации неподвижного пара. Этому значению Z в опытах соответствовали значения безразмерного параметра [c.140]

Уравнения (5.134) и (5.135) дают общее описание процесса в критериях подобия и должны быть конкретизированы для частных случаев протекания процессов конденсации бинарных паровых смесей. [c.186]

Запишем критерий оптимальности Q через входные, выходные п управляющие параметры. Энергетические затраты по отделению дегидрирования Сд складываются из затрат по пару, подаваемому па разбавление, воде и рассолу, которые поступают в систему конденсации. Учитывая, что количество пара, подаваемого в реактор, пропорционально нагрузке и принимая для простоты расходы воды [c.300]

Критерий для определения расслаивающегося и кольцевого течения. Как уже обсуждалось выше, картами ре жимов течения можно пользоваться для выяснения структуры потока, возникающего при конденсации. Однако разработаны специальные методы для определения, какой моделью пользоваться расслаивающегося течения или кольцевого, которые описаны ниже. [c.348]

Хотя критерий перехода основан только на данных по конденсации при низких давлениях, в [44] показано, что он согласуется с другим критерием, полученным в [54] для хладона-12. Следовательно, есть основание предположить, что критерий справедлив и в более общем случае. [c.348]

Оказывается, что прп высоких значениях сдвиговых напряжений в потоке пара коэффициенты теплоотдачи уменьшаются. Это связано с гидродинамическим уносом конденсата, вследствие которого уменьшается область конденсации, илп локальным уменьшением давления и, следовательно, снижением разности температур (см. разд. 2.6.2, т. I) . Надежных критериев для оценки этого явления нет. [c.62]

Рг — критерий Фруда для струи, рассчитанный по экв. и начальной скорости истечения струи ш м/сек (Рг = да / экв.)-Если расстояние между тарелками одинаковое, то, пренебрегая изменением количества воды в процессе конденсации, общий нагрев воды в конденсаторе с N ступенями можно рассчитать по соотношению [c.509]

В условиях обводнения протекают процессы электрохимической коррозии. Коррозионную агрессивность топлив оценивают стандартным методом ГОСТ 18597—73, включенным в комплекс методов квалификационных испытаний. Измеряют убыль массы металлической пластинки, находящейся в топливе, в условиях, обеспечивающих конденсацию воды. В двухстенную испытательную колбу 3 (рис. 24) наливают 60 мл топлива. На площадку 6, температура которой поддерживается 30+1,0°С для бензинов и реактивных топлив и 50+1 °С для дизельных топлив, помещают металлическую пластинку 5, колбу закрывают пришлифованной пробкой У с гидравлическим затвором, который обеспечивает проведение исследований при нормальном давлении. Внутри колбы имеется специальный желобок 4, куда наливают дистиллированную воду, испаряющуюся в ходе испытаний и создающую внутри испытательной колбы 100%-ную влажность. Продолжительность испытаний 5 ч. Критерием оценки служит убыль массы металлической пластинки, выраженная в г/м . Сходимость определений составля- [c.78]

На основе имеющихся теоретических решений и результатов последующих многочисленных экспериментальных исследований процесса конденсации (с обобщением полученных опытных данных) методом теории подобия [38] установлено, что коэффициент теплоотдачи зависит от режима стекания пленки конденсата и определяется комплексным критерием — произведением [c.125]

В качестве определяющей температуры при выборе физических параметров конденсата принята средняя температура стекающей пленки /к = 0,5(/з + /ц), где — температура насыщения, /ш — температура стенки. Скрытая теплота конденсации г, входящая в выражения для критериев Кк и Не , определена при температуре насыщенного пара Определяющим размером принят диаметр с1 для горизонтальных труб и высота Н для вертикальных труб и стенок. [c.126]

Обычно одним из лучших критериев интенсивности побочных реакций является отношение выходов бензина и кокса. Высокое отношение указывает на преобладание желательных реакций. Низкое отношение выходов бензина и кокса указывает на интенсивное протекание нежелательных побочных реакций. К желательным реакциям относятся изомеризация, гидрирование, циклизация и ароматизация (неглубокая) олефинов эти реакции ведут к высокому выходу парафиновых углеводородов изостроения и ароматических углеводородов, выкипающих в пределах температур кипения бензина, и высокому отношению изо- и нормальных парафиновых углеводородов. Нежелательные реакции (крекинг, дегидрогенизация и полимеризация олефинов, алкилирование и конденсация арома- [c.94]

Выводом из всех изложенных выше рассУ/кдепий является то, что уравнение Пэтрика следует рассматривать лишь как эмпирическое уравнение, каким оно и является в действительности. Так как ни уравнение Фрейндлиха, из которого оно было получено, ни введение в него других членов р и а в дробной степени) пе вытекают из какого-либо последовательного развития теории капиллярной конденсации, то в том, что экспериментальные данные подчиняются уравнению Пэтрика, нельзя видеть подтверждения теории капил-лярнох конденсации. Критерием законности эмпирического уравнения являются его успехи в отображении экспериментальных данных. В тех случаях, когда уравнение Пэтрика применх мо, оно полезно как интерполяционная формула. [c.177]

Если поверхность конденсации имеет значительную высоту и количество образующегося конденсата велико, режим течения пленки конденсата перестает быть ламинарным, как это предполагал Нуссельт. Согласно Григуллю слой конденсата толщиной б станет турбулентным, если соответствующий ему критерий Рейнольдса достигнет величины [c.84]

Как следует из уравнения (37), величина мгновенного коэффициента теплопередачи при конденсации подвижного пузырька пара не зависит от температурного напора, что возможно лишь Б том случае, если произведение ЛТ Дт для всех пузырьков с диаметром Д в одном и том же диапазоне игменения т прп любых температурных напорах есть величина постоянная. На рис. 39 каждому пузырьку соответствует свое начальное значение величины критерия Пекле. При критерии Якоба Ja = 10 температурный напор и безразмерное время полной конденсации пузырька Тнп в 10 раз большие, чем при Ja= 1. Далее т п — ЛТНп, где Тп — время полной конденсации. Из соотношения величин Тц,, при соответствующих значениях критерия Якоба (Ре — onst) получим [c.72]

Поскольку критерии Рейнольдса Ке, Грасгофа Ог и Прандт-ля Рг изменяются в широких пределах в зависимости от теплофизических свойств, режима и характера движения продукта, при определении вн подсчитывают среднюю температуру продукта /ср. п = ( вх + <вых)/2, температуру конденсации /к и т. д. [c.37]

Процесс преобразования внутри влажного материала рассматривается как источник паровой фазы и сток теплоты. Вводится понятие критерия фазового превращения е = йиф/йи, который представляет собой отнощение количества влаги, учитывающей в фазовом превращении (мощность чисточника), к общему изменению массы влаги во внутренней точке влажного материала. В предельном случае е = О фазовые превращения отсутствуют и влага перемещается внутри влажного тела только за счет движения жидкой фазы. В противоположном предельном случае е = 1 изменение влагосодержания в теле происходит только за счет испарения и конденсации, а перемещение жидкой влаги отсутствует. [c.108]

Последний критерий в уравнении (4.8) характеризует влияние на процесс конденсации импульса, вносимого на границу раздела фаз присоединенной массой конденсата. Это влияние незначительно при малых значениях относительной скорости пара Шп.от. и при м п.от О величина импульса также стремится к нулю. При боль ших же скоростях пара влияние импульса на теплоотдачу при конденсации пара становится значительным, и оно должно учиты ваться в расчетах. [c.123]

Нуссельтом теоретическое решение при указанных выше допущениях является приближенным, но достаточно хорошо совпадающим с более точными решениями, полученными Кружилиным [82] и Ла-бунцовым [93] с учетом переохлаждения конденсата, сил инерции и конвективного переноса тепла в пленке при значениях критерия конденсации К > 5 и 1 Рг 100. Расхождение между приближенным и точным решением в наиболее часто встречающихся условиях на практике не превышает нескольких процентов и может в расчетах не учитываться. Однако при больших температурных напорах или в околокритической области, где г/сж резко [c.127]

Теплоотдача при конденсации движущегося пара внутри вертикальной трубы. Исаченко, Солодов и Тирунараянан [74] экспериментально исследовали конденсацию движущегося насыщенного водяного пара внутри вертикальной трубы при следующих режима ных параметрах скорость пара на входе в трубу Шп1=20 95 м/с критерий Рейнольдса, рассчитанный по входной скорости пара, Реп = 1 O 5-10 критерий Рейнольдса для пленки конденсата Репл = 107 4- 540. Величны Ga = g/ /v , Рг , р /р изме- [c.140]

Возможны два режима закачки. Для первого режима, реализующегося при достаточно больших перепадах температуры между исходной температу рой пласта и температурой закачиваемой воды, на границе фазового переход происходит конденсация пара. При этом давление на границе фазовых перехо дов становится ниже исходного давления пласта, и в профилограмме давлени возникает яма , а д.1я второго режима, наоборот, происходит испарение зака чиваемой воды. Установлен критерий, разделяющий эти два режима. Полученс также условие, когда эволюция поля температуры определяется, в основном конвективным переносом и распределение температур как в зоне фильфаци) воды, так и в зоне фильтрации пара, они однородны, а температурные перепадь в пористой среде реализуются в тонком слое вблизи границы фазовых перехо дов. Для этого случая построены автомодельные решения для плоской и ради альной задач. [c.229]

B. Конденсация внутри труб. При высоких показательных напряжениях на границе раздела фаз коэффициенты теплоотдачи не зависят от ориентации трубы, тогда как при низких значениях (или при касательных напряжениях, равных нулю) влияние наклона трубы существенно. Поэтому необходим критерий для выбора соответстнующих уравнений для расчета. В [13 рассматривается несколько возможных критериев, в [14] представлены дополнительные данные и рекомендации. В [14] утверждается, что уравнение [c.60]

Методом математического моделирования с использованием в качестве критерия оптимизации экономических затрат на производство единицы продукции, было найдено, что экономически наиболее выгодным является проведение процесса при среднем давлении. На стадиях компрессии газа, синтеза аммиака и конденсации его из АВС капитальные и энергоматериальные затраты с повышением давления снижаются до определенного предела. Оптимальным 7/1па давлением является давление 32 [c.203]

Скрытую теплоту кoндei aции г = 536,44 ккал/кг определяем по таблицам (при температуре насыщения (, = 104°С). Частная разность температур, входящая в критерий конденсации, = 104—92,4 = 11,6°С здесь [c.174]

Выражение для критерия конденсации К находят путем подобного преобразования дифференциального уравнения, характеризующего граничные условия. Это уравнение получают, приравни- Ч вая количество тепла, выделяющегося при конденса- [c.288]

При пленочной конденсации переменной, лимн-Рис. VII-11. Распре- тирующей теплоотдачу, является толщина пленки деление температур конденсата. Скорость же пара обычно не достигает в пленке конденсата, значения, достаточного для срыва пленки, и в условия однозначности не входит. Обобщенное уравнение для пленочной конденсации вместо критериев Re и Fr (в отдельности) включает производный критерий Ga = ReVFr = который отражает подобие сил тяжести, действующих на более тяжелую фазу в двухфазном потоке пар—конденсат. [c.288]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.317 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 4 (низкое качество) (1948) -- [ c.219 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 6 (1955) -- [ c.308 ]

Тепловые основы вулканизации резиновых изделий (1972) -- [ c.137 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология