Обобщенные уравнения

Получение требуемой величины коэффициента обратного перемешивания прежде всего зависит от геометрических и конструктивных параметров тарелки, гидродинамических условий в реакторе и его размеров, а также физических характеристик потока. Как и для N, обобщенных уравнений, пригодных для инженерных расчетов значений К, в литературе практически нет. Исключением являются прямоточные барботажные реакторы, секционированные ситчатыми тарелками. Для определения в таких реакторах [c.91]

Таким образом, гальвани-потенциал между двумя фазами равен сумме вольта-потенциала и двух поверхностных потенциалов. Уравнение (10.3) можно считать обобщением уравнения (72) для одной фазы. [c.214]

В заключение приведем обобщенные уравнения, связывающие составы дистиллята и остатка при режиме полного орошения. Составы целевых продуктов разделения, полученных в реальной [c.361]

Для расчета перечисленных характеристик одномерных фильтрационных потоков жидкости и газа можно использовать два подхода. Первый из них-вывод дифференциальных уравнений и их решение отдельно для прямолинейно-параллельного, плоскорадиального и радиально-сферического потоков жидкости и газа . Второй-вывод обобщенного уравнения одномерного течения флюида в недеформируемой трубке тока переменного сечения с использованием функции Лейбензона и получение из него конкретных формул применительно к различным схемам фильтрационных потоков. Второй подход более эффективен, позволяет исходить из обобщенных характеристик течения. Он используется в настоящем учебнике. [c.62]

Поэтому в настоящее время широкое распространение получила теория Яги и Куни [148], позволяющая в некоторой мере получать обобщенные уравнения для отыскания коэффициента теплопроводности. Согласно этой теории, тепловой поток в продольном или поперечном направлении рассматривается как сумма двух составляющих [c.68]

В элементе процесса материального производства потоки можно определенным образом возбуждать или, наоборот, препятствовать им. Следует, однако, учитывать, что возможны также другие, отличающиеся от переходящих, потоки (конвективные и основные) п, кроме того, в фазе могут существовать источники (или стоки) и местные (локальные) изменения. Если необходимо вызвать заданное изменение состояния фазы, то все одновременно происходящие явления нужно учитывать совместно. Выше было показано, что при этом для отдельной фазы можно пользоваться обобщенными уравнениями Дамкелера (см. гл. 6). Очевидно, для каждой фазы должна быть составлена система к 2 уравнений. [c.143]

Представив свойства вещества (например, коэффициенты сжимаемости реального газа, вязкости и теплопроводности, давление насыщенных паров, термодинамические функции и т. д.) в зависимости от приведенных параметров, можно вывести универсальные обобщенные уравнения, действительные для всех (или определенной группы) веществ. [c.91]

В рассматриваемом нами случае обобщенное уравнение Дамкелера (6-49) нельзя непосредственно применять к фазам, так как оно выведено для элемента объема однофазной системы. Необходимо написать уравнение для общего объема элемента процесса и в нем принять во внимание, что физические характеристики вещества (р, Ср, Я, /) и т. д.) действительны только внутри одной определенной части общего объема V,., занимаемой одной фазой. [c.144]

Ранее обсуждалось решение системы дифференциальных уравнений (10-34). В дальнейшем будет показано, что этот метод изложения вследствие фундаментального характера обобщенных уравнений Дамкелера ведет непосредственно к таким понятиям, как рабочая линия и единица переноса. [c.161]

Понятие о рабочей линии в технической литературе чаще всего, выводится из балансового уравнения процесса [4]. По нашему мнению, в этом нет надобности, так как обобщенные уравнения Дамкелера или система дифференциальных уравнений (10-34) по-существу являются уравнениями состава. Хотя они и описывают изменение перехода во времени и должны содержать переменную у, в конечном итоге в любом случае эти уравнения связаны с временем пребывания фазы, которое, однако, можно определить из функций х и без. непосредственного составления балансового уравнения. [c.161]

Выражение (П-7) представляет собой безразмерное обобщенное уравнение, [c.17]

Обобщенное уравнение имеет следующий вид [c.246]

Место атаки системы ингибитором можно продемонстрировать следующим обобщенным уравнением, в котором символом К° обозначен олефин, соответствующий иону карбония К +, А- — анион, образовавшийся из катализатора. Принцип остается тот же независимо от того, является [c.28]

В тех случаях, когда реальный газ, для которого необходимо определить параметры состояния, изучен недостаточно и коэффициенты уравнения (1.76) неизвестны, можно воспользоваться обобщенным уравнением Битти—Бриджмена, данным в приведенных безразмерных параметрах Су и Чангом [641 приведенной температуре 0 = Г/Г р, приведенном давлении л — р рк и приведенном удельном объеме ф = У/Укр.ид- Здесь Окр.ид = ЯТ р/р1 р критический удельный объем, занимаемый одним килограммом идеального газа при критических давлении рцр и температуре Гцр. С введением приведенных параметров уравнение Битти—Бриджмена (1.76) принимает вид [c.39]

Оценка погрешности обобщенного уравнения БВР, выполненная авторами для 16 углеводородов, показала в основном удовлетворительную точность. Применимость обобщенного уравнения БВР для расчета термодинамических параметров хладагентов и их смесей показана в работах [29, 31). [c.45]

Обобщенное уравнение Старлинга. Обобщенное уравнение Старлинга имеет вид (1.82), а для определения индивидуальных коэ ициентов чистых веществ необходимо знать только критические температуру Г р, плотность р р и фактор ацентричности со, после чего расчет проводится по формулам [c.49]

Коэффициенты Л и В, для обобщенного уравнения состояния Старлинга даны в табл. 1.10. [c.49]

Расчеты термических и калорических параметров, проведенные К. Старлингом и М. Ханом [62] по обобщенному уравнению состояния для 23 чистых веществ и 14 смесей в широком диапазоне давлений и температур, показали, что погрешность в 40 % случаев менее 1 %, в 40 % случаев лежит между 1 и 2 % и в 20 % случаев больше 2 %, но нигде не превышает 3 %. В этих расчетах использовались значения фактора ацентричности, приведенные в табл. 1.11. [c.49]

Коэффициенты Ai и Bi обобщенного уравнения Старлинга [c.49]

В заключение следует упомянут ., что в 1951 г. П. Л. Чу и С. С. Чин предложили обобщенное уравнение для вычисления скрытой теплоты испарения [c.12]

Если v x yPQ , то имеет место кинетический режим, при обратном соотношении — диффузионный. Коэффициент х зависит от способа перемешивания жидкости и поверхности раздела фаз газ — жидкость, а также от коэффициента диффузии Ог в жидкости. Если выразить и как функцию от [Ог] (см. выше), то можно получить обобщенное уравнение, описывающее зависимость V от Р02 в диффузионном и в кинетическом режиме [60] [c.37]

Коэффициент ускорения массопереноса за счет поверхностной диффузии можно получить, используя обобщенное уравнение (2.66) [c.69]

Необходимые значения Sh находят по обобщенным уравнениям массообмена, рекомендованным в разд. 4.4. Граничные условия определяются уравнением проницания (р. ) R = 2 [Pi ( ) — Р " ( ) 1 [c.151]

Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе 3 находят из обобщенного уравнения, пригодного как для регулярных (в том числе и хордовых), так и для неупорядоченных насадок [1 31 [c.107]

Найдено обобщенное уравнение, описывающее процессы одномерного, двухмерного и трехмерного фильтрования в аналогичных условиях [c.68]

ОБОБЩЕННЫЕ. УРАВНЕНИЯ ФИЛЬТРОВАНИЯ [c.98]

Применительно к процессам разделения суспензий при постоянной разности давлений, исходя из соотношения (111,31), выведены [108 обобщенные уравнения. Принято, что показатель степени Ь в этом уравнении может иметь любые значения в пределах от 2 до О, а коэффициент пропорциональности к характеризует сопротивление потоку фильтрата и сохраняет постоянную величину для данного процесса фильтрования. [c.98]

Функцию г ) в уравнении (1-96) Кафаров отождествляет с коэффициентом динамических изменений / уравнение (1-91)1. Для определения коэффициента массоотдачи Кафаров предложил следующее обобщенное уравнение [c.79]

Если в газовых смесях анализ явлений диффузии базируется на уравнениях Максвелла—Стефана, то для жидкой фазы ввиду недостаточной разработки теории растворов подобное обобщенное уравнение отсутствует. Ряд авторов предлагают использовать для описания диффузии в жидкой фазе те же уравнения, что и в газовой фазе [54, 65]. Другие считают возможным использование первого закона Фика. [c.346]

НОСТИ, обобщенных уравнением (218) [c.189]

Разработан метод и приведены структуры [31, с. 47—51, 133— 135 40 52 66] расчета а при естественном и вынужденном движении газов между пластинами в пластинчато-трубчатых поверхностях. Предложено обобщенное критериальное уравнение для расчета а при вынужденном поперечном омывании оребренных труб и прямоугольных пучков труб в погружных аппаратах [40 50 53—55 56, с. 36—38]. Уравнение пригодно для 24 различных типов поперечного оребрения с овальными, круглыми, прямоугольными, квадратными, спиральными, пластинчатыми ребрами на круглых и овальных трубах в коридорном и шахматном пучках. Специфика расчета а для ребер различной формы учитывается введением фактора формы Кф и корректирующего коэффициента Ккор. Фактор формы учитывает отличие в теплоотдаче круглого ребра фиксированных размеров и ребра другой формы и любых размеров. Получены уравнения Кф для всех рассмотренных ребер. Корректирующий коэффициент приводит в соответствие расчетные значения и опытные данные по а разных авторов. Получено уравнение Ккор при использовании графиков и эмпирических зависимостей, соответствующих отечественным, и зарубежным опытным данным. Разработана универсальная структура расчета а, основанная на использовании предложенного обобщенного уравнения и уравнения для Кф и Ккор. [c.232]

ЧТО является обобщением уравнени я (9). [c.18]

Вывод основных расчетных выражений, используемых для определения количеств и составов равновесных фаз процесса однократной перегонки углеводородных систем в присутствпп водяного пара, ведется обычным путем — совместным решением уравнения материального баланса (11.52) и обобщенного уравнения парожидкостного равновесия (11.54). Если решить эти два уравнения относительно или у. и просуммировать полученные выражения по всем п углеводородным компонентам системы, можно получить [c.88]

И. И. Перельштейн и Е. Б. Парушин [38] преобразовали обобщенное уравнение состояния Битти—Бриджмена в вириаль-ную форму Боголюбова—Майера, придав ему вид [c.40]

Путем обработки результатов многих работ, в том числе и работы Шерзуда и Холлоуэя, В. М. Раммом получено следующее обобщенное уравнение для расчета объемного коэффициента к а. [c.214]

Таким образом, система одномерных дифференциальных уравнений (4.73), дополненная граничным условием и обобщенными уравнениями для расчета массопереноса внутри мембраны Л,=Л (Г, Р, r) и массообмена в напорном канале Sh = = Sho4 (Rev, Gz, Ra ), образует математическую модель процесса разделения. Обычно заданы состав питающей смеси i = m(x = 0), необходимый состав проникшего потока Ср на выходе из мембранного модуля, коэффициент или степень извлечения целевого компонента. В зависимости от цели расчета определяется производительность по целевому компоненту или необходимая площадь поверхности мембраны. Давление, температура и скорость газа в входном сечении напорного канала II давление в дренажном канале являются параметрами, значение которых можно варьировать для поиска оптимального решения. Подробнее эти вопросы будут освещены далее в главе V, здесь же ограничимся только схемой расчета массообмена в отдельном мембранном элементе, полагая параметры исходной смеси и давление в дренаже известными. [c.153]

В этих примерах рассчитываемая теплота отнесена к Ашв израсходованного В. Если возникает задача уточнения величин ДЯвг, то можно воспользоваться обобщенными уравнениями для ДЯ°об углеводородов (см. гл. X) или величинами, приводимыми в гл. XI. Видно, что рассмотренный расчет значительно проще и нагляднее, чем непосредственное использование энтальпий образования индивидуальных соединений. [c.169]

Исследовано разделение суопензии, дающей осадок с неболь-щой сжимаемостью (диатомит) и содержащей жидкую фазу, которая характеризуется степенной зависимостью напряжения сдвига от скорости (водный раствор полиакрилата натрия концентрацией 0,2—0,3%) [167]. Опыты выполнены на лабораторном фильтре диаметром 0,13 хМ при постоянной разности давлений в пределах 10 —3-10 Па удельное сопротивление осадка определялось на фильтре с порщнем. Найдено, что среднее сопротивлёние является функцией показателя степени в упомянутой зависимости осадок, получаемый при псевдопластичной жидкости, плотнее, чем осадок, образующийся при ньютоновской жидкости. Дано обобщенное уравнение фильтрования, которое при показателе степе- [c.57]

Более общий характер имеют зависимости, определяющие явление захлебывания, содержащие критерии подобия. Например, Хоффингом и Локхартом [66] предложены обобщенные уравнения, которые содержат видоизмененные критерии Рейнольдса и Фруда, а также некоторые другие безразмерные выражения, а именно [c.322]

Подставляя развернутые значения количества тепла р, получим следующее-обобщенное уравнение для определения количества подводимых дыновых газов [c.213]

В дальнейшем (1316— 1925 гг.) Зомыерфельд (Германия) разработал теорию строения многоэлектронных атомов, которая явилась развитием теории Бора. Было нредлоложено, что стационарные орбиты в атомах могут быть не только круговыми, но и эллип-тическиии в могут различным образом располагаться в пространстве. При этом размеры орбит и их расположение в пространстве задавались правилами квантования, представляющими обобщение уравнения (1.12). С помощью этой теории удалось объяснить многие закономерности, характерные для спектров. Однако теория Бора — Зоммерфельда не удовлетворяет современному состоянию науки. Несмотря на то, что она объясняет многие особенности спектров, она имеет ряд неустранимы недостатков, которые обусловливают необходимость ее замены более совершенными представлениями. Главные, недостатки теории Бора — Зоммерфельда таковы. [c.15]