Интенсивность критерий

Важнейшим критерием для определения потенциального пожара или взрыва является энергия электрической искры. Если искра достаточно интенсивна и тепловая энергия превышает предельную величину, то может произойти воспламенение. Следовательно, чтобы количественно определить степень взрывоопасности определенного процесса, необходимо знать степень электризации веществ. Основной характеристикой степени электризации веществ является их удельное электрическое сопротивление. Все вещества с удельным электрическим сопротивлением, превышающим I МОм-см, способны электризоваться и требуют специальных мер защиты. [c.339]

Критерий наличия источника излучения достаточной интенсивности (. /-критерий), т. е. источника, позволяющего получать максимально возможную (предельную) мощность дозы что равносильно условию [c.225]

Теоретическая оптимизация. Получив описание химического процесса (главным образом его кинетическую модель), проводят теоретическую оптимизацию. Скорость превращения зависит от концентраций реагентов и температуры. В ходе превращения состав реакционной смеси меняется, и возникает вопрос как надо менять температуру по мере протекания реакции, чтобы получить заданное превращение с максимальной интенсивностью Критерием оптимизации является т, управляющим параметром - Т. [c.150]

С увеличением интенсивности/ критерий Kim увеличивается, следовательно, перепад температуры (4—У возрастает больше, чем интенсивность сушки. Этот перепад температур препятствует движению влаги к поверхности тела и одновременно уменьшает интенсивность теплообмена за счет уменьшения разности температур (4 — t ). [c.223]

Определим теперь разрешающую способность прибора. В большинстве исследований органических и неорганических соединений необходимо знать отношение т/е с точностью в одну единицу (т.е. это 249 или 250). Разрешение прибора иногда выражают как т/Ат, если два пика, ш и ш + Ат, разделены и минимальная интенсивность между двумя пиками составляет только 2% полной т. Например, разрешение 250 означает, что два пика с т/е 250 и 251 разделены и что в минимуме между ними перо возвращается в положение, соответствующее не более 2% полного ионного тока (являющегося характеристикой интенсивности на рис. 16.2) относительно базисной линии. В приборах с худшим разрешением это невозможно для пиков с большими массами, и значение отношения т/е, для которого пики разрешаются, служит критерием определения разрешения. [c.317]

Различные пластмассы, помещенные в переменное электрическое поле, нагреваются с разной интенсивностью. Критерием оценки поведения материала в высокочастотном электрическом поле является величина коэффициента диэлектрических потерь К. равного [c.306]

Анализ зависимостей на рис. IV. 3 показывает, что при увеличении критерия Релея от 40 до - 100 интенсивность конвективного теплопереноса в слое растет линейно в соответствии в выведенной выше зависимостью (IV. 11). В дальнейшем влияние На на конвективный теплоперенос ослабевает. Это можно объяснить тем, что при интенсивности конвективного теплопереноса, соизмеримой с передачей теплоты теплопроводностью (ф 2), конвекция оказывает существенное влияние на формирование профиля температуры в слое, линейность которого при этом нарушается. С увеличением Ра также большую роль должно играть дополнительное термическое сопротивление конвективному теплопереносу у стенок, ограничивающих слой. При На 300 происходит перелом в ходе некоторых зависимостей на рпс. IV. 3, связанный с изменением характера циркуляции жидкости. Аналогичный характер зависимостей при естественной конвекции в горизонтальных прослойках зафиксирован в работах [24, 25]. [c.110]

При больших значениях критерия Рейнольдса на диаметр трубы Re = UDjv восходящий поток турбулентен и его профиль скоростей всюду, за исключением пограничного слоя у стенки, почти равномерен. Зато в потоке возникнут интенсивные турбулентные пульсации, подхватывающие шар и бросающие его в разные стороны. [c.29]

Рассматривая процесс естественной конвекции в пространстве между зернами как внутреннюю задачу массообмена, можно ввести критерий Архимеда, характеризующий интенсивность этого процесса, в виде [c.155]

Критерий Яе для моделирования процесса перемешивания. Устанавливая мешалки на разных уровнях, можно менять интенсивность верхнего и нижнего циркуляционного контуров, создавая [c.278]

Разграничение элементов процесса, работающих в кинетической или равновесной области, представлено в виде одномерной модели на рис, 4-5, Вопрос о том, когда разность ДГ = Г — Р функций испытуемой интенсивной переменной Г можно принять весьма малой, практически близкой к нулю (что уже считается критерием наступления равновесия), тесно связан с экономикой процесса. [c.42]

Сначала рассмотрим более общий случай исключения влияния межфазного массопереноса. Характер температурной зависимости (энергия активации) не может служить в жидкофазных реакциях надежным критерием оценки по ряду причин. Вследствие возможного клеточного диффузионно-контролируемого механизма или ионного характера реакции истинная энергия активации реакции может быть малой. Далее, как указывалось в предыдущем разделе, наблюдаемая температурная зависимость может быть следствием изменения коэффициентов распределения реагентов между фазами. Вблизи критической области такое влияние может быть особенно сильным и сказывается такнлб на соотношении объемов фаз. Наконец, в жидкостях, в отличие от газов, сам коэффициент диффузии зависит от температуры экспоненциально, причем эффективная энергия активации диффузии в вязких жидкостях составляет заметную величину. Поэтому обычно о переходе в кинетическую область судят ио прекращению зависимости скорости реакции от интенсивности перемешивания или барботажа. Здесь, однако, есть опасность, что при больших скоростях перемешивания может наступить автомодельная область, а ири очень интенсивном барботаже измениться гидродинамический режим. В результате объемный коэффициент массопередачи может стать инвариантным к эффекту перемешивания и ввести, таким образом, в заблуждение исследователя. В трехфазных каталитических реакторах этот прием более надежен ири условии неизменности соотношения фаз в потоке. [c.74]

Оценка интенсивности перемешивания в разных процессах определяется по различным критериям, так как в различных процессах с помощью перемешивания преследуют разные цели. Наиболее часто интенсивность перемешивания определяется центробежным числом Рейнольдса [c.226]

Существующие методы различаются по таким элементам, как способы обнаружения калильного зажигания, оценочные критерии его интенсивности, методы инициирования калильного зажигания и условия испытаний [36]. [c.79]

Таким образом, анализ неустойчивости трещины в хрупком теле на основе силового и энергетического критерия дает один и тот же результат, поскольку величина у считается постоянной материала при заданных условиях (среда, температура и др.). Приближенно у = 0,01 Его (го - межатомное расстояние). Из уравнения Гриффитса следует, что д/2Еу = а- [п1. Выражение <тл/тг называют коэффициентом интенсивности напряжений (КИН) и обозначают для трещины отрыва через Кь Условие неустойчивости представляется в виде К( = К с, (или Кс), где Кс и К1с - критический КИН при плоском напряженном состоянии и плоской деформации соответственно. Критерий Кс (Кк) впервые предложен Ирвиным. Достоинством этого подхода является то, что величина К1 определяет поле напряжений и деформаций в области верщины трещины и поддается расчетному определению. Например, нормальное напряжение Оу, действующее в направлении действия силы, выражается через К1 по [c.121]

При этих данных критерий интенсивности теплообмена по [c.324]

ВИЯ, при которых практически исключалось бы влияние концентрационной поляризации на основные характеристики мембраны. В лабораторных аппаратах этого, как правило, достигают интенсивным перемешиванием разделяемого раствора магнитной мешалкой. Результаты опытов показывают, что с повышением частоты вращения мешалки селективность и проницаемость увеличиваются и при я = 60 об/мии (рис. 1У-3, а, б) величины б и ф достигают постоянных значений. Этой частоте вращения соответствует значение модифицированного критерия Рейнольдса для мешалки Не = 3000. Аналогичные результаты были по- [c.173]

Основные положения. В основе известных расчета на прочность используется линейная механика разрушения. При небольших сравнительно с пределом текучести, разрушающих напряжениях деталь находится в хрупком состоянии. Тогда справедливы асимптотические оценки напряженного состояния в окрестности вершины трещины и расчет на прочность можно вести по известному критерию Ирвина (К < Кс) линейной механики разрушения. С повышением уровня разрушающих напряжений зона пластических деформаций, окружающая вершину трещины, увеличивается в размерах. Если номинальное разрушающее напряжение больше предела текучести, то разрушение можно назвать квазихрупким. При этом асимптотические оценки напряжений у вершины трещины перестают быть справедливыми, понятие коэффициента интенсивности отсутствует и для расчета детали на квазихрупкое состояние требуются другие методы (даваемые нелинейной механики разрушения). На температурной зависимости разрушающего напряжения области хрупкого и квазихрупкого состояний отделяются так называемой второй критической температурой [10], т. е. той температурой, при которой номинальное разрушающее напряжение образца с трещиной равно пределу текучести при данной температуре. Поскольку разрушающее напряжение зависит от длины трещины, то при изменении длины трещины можем получать области хрупких и квазихрупких состояний при одной и той же температуре детали. Следовательно, желателен единый метод расчета для хрупкого и квазихрупкого состояния, поскольку расчет должен предусматривать варьирование длины трещины путем введения соответ- [c.229]

Выбирается та модель, функция интенсивности которой наиболее близка к функции интенсивности реального процесса. Существенная разница в форме функций интенсивности ячеечной и диффузионной модели (см. рис. 97) свидетельствует об эффективности этого критерия. [c.185]

Е Исследование продольного перемешивания с учетом эффективной и застойной зон с использованием модели источников и стоков и прямого гидродинамического метода определения кривых отклика показало, что коэффициент продольного перемешивания возрастает с увеличением расхода жидкости и падает с ростом нагрузки по газу. В интенсивных гидродинамических режимах профили скоростей потока выравниваются, что снижает коэффициент продольного перемешивания. Аналогичный характер зависимости наблюдается и для скорости потока жидкости. С ростом нагрузок по газу и жидкости критерий Пекле уменьшается. В проточных зонах аппарата устанавливается экстремальный характер зависимости критерия Пекле от нагрузки по газу и плотности орошения в колонне. Коэффициенты продольного перемешивания, определенные индикаторным методом, значительно выше (в некоторых режимах в несколько раз), чем полученные прямым методом. Разница между их значениями исчезает в режиме эмульгирования, что объясняется отсутствием застойных зон. [c.407]

Таким образом, для каждого из таких процессов существует некоторый критерий,- определяющий направление возможного самопроизвольного перехода и его предел (т. е. состояние равновесия). Для перехода теплоты таким критерием является температура, для перехода газа — его давление. Все они, как легко видеть, являются факторами интенсивности. Соответствующие критерии существуют и для других процессов, протекающих между различными частями системы. [c.207]

Относительно аналогии процессов внешнего теплообмена для тел различной формы отмечено [90], что интенсивность теплообмена в зернистом слое и поперечно-обтекаемом пучке труб шахматного расположения определяется в широком интервале изменения параметров близкими зависимостями Ыи, = /(Ке, Рг). На рис. IV. 23 проведено сравнение тепло- и массообмена шара в зернистом слое и свободном потоке и цилиндра в пучке труб и свободном потоке. Критерий Нес рассчитан по скорости свободного потока или по скорости в узком сечении Ыс = где 1]3т1п — относительное значение узкого проходного сечения в пучке труб или просвет между шарами в слое. В качестве определяющего размера принят диаметр шара или цилиндра. [c.167]

При составлении ряда классов качества, определяются критерии, по которым составляются эти ряды. Американцы считают, что с каждым новым поколением двигателей создаются и новые рабочие условия, т. е., увеличивается мощность двигателя, интенсивность работы, возникают новые специфичные требования. Поэтому американские ряды масел API составлены на основе поколения (года выпуска) двигателя. Европейцы тоже не отказываются от принципа поколений, но в каждом поколении выделяют по две параллельные фуппы в зависимости от мощности двигателей и интенсивности работы, например M G4 и G5 или АСЕА AI, А2 и A3. [c.135]

Система из этих шести размерных параметров позволяет образовать три безразмерных комплекса, характеризующих процесс обтекания капли или пузыря жидкостью. Это критерий Рейнольдса Ке=ио эРс/А1с, критерий Вебера, характеризующий отношение сил инерции и поверхностного натяжения, We=P iдвижения жидкости внутри капли или пузыря. Таким образом, функциональную зависимость, сйязывающую безразмерную силу сопротивления с указанными выше [c.39]

Уэллек и Хуанг [341] исследовали стационарный массоперенос к сфере при малых значениях Ке, определяя поле скоростей из выражений для функции тока Накано и Тьена [50]. Результаты их расчетов для критерия Шервуда в зависимости от параметров задачи представлены на рис. 4.20. Заметим, что при всех значениях Ре усиление псевдопласти-ческих свойств жидкости приводит к более интенсивному массообмену. Для твердой сферы такой результат находится в противоречии с расчетами по формуле (4.158) и, как отмечено в работе [341], с решением, использующим приближенные значения для функции тока по данным Томита [342]. Это указывает на чувствительность решения к реологическому параметру и на необходимость использования наиболее корректных гидродинамических решений. Данные расчетов [341] показьта-ют, что при Ре>5 10 для решения диффузионной задачи можно воспользоваться формулами (4.119) и (4.122), причем как нетрудно заметить из рис. 4.21, формула (4.119) в этом случае также применима гишь для небольших значений параметра X, характеризующего отноше- [c.215]

Рис. 6.8 дает представление о влиянии параметров Ре и m на величину А. Значение т характеризует величину емкости хемосорбента, рост которой, как известно, приводит к более интенсивному массообмену. Сплошные кривые для А соотвегствуют расчетам при Ре = 40, а штриховые — при Ре - . Кривые 1, 2 тл 4 построены при / j и = 1 и т = 5 3 и 1, соответственно, и могут быть приближенно описаны аналитической формулой (6.97). Значение А о определяется в данном случае по кртвой б, рассчитанной для Кг = 0. Кривая 3 соответствует режиму быстропротекающей реакции при т=п = 1 и (3 = 0,0005 и также может быть рассчитана с помощью формулы (6.97). Для нее значение Л о определяется по кривой 5. Введя отношение величин Ао для кривых 3 и 4, определенных по формуле (6.97), заметим, что оно равно отношению величин Aq для кривых 5 и б. Этот факт указьшает на то, что в данном случае гидродинамика не влияет на химическую реакцию и роль критерия Пекле в процессе хемосорбции та же, что и при чистой диффузии. [c.280]

В случае интенсивного перемешивания критерий Пекле очень мал и, следовательно, коэффициент перемешивания во много раз больше, чем в псевдоол<иженном слое. Исследования псевдоожиженного слоя катализатора с зернами диаметром от 50 до 150 ц, проведенные Реманом показали, что коэффициент продольной диффузии в большей степени зависит от квадрата диаметра слоя, чем от скорости газа. Значения /и находятся в пределах от 3,1 до 2 м, критерия Ре — от 10 з до 5-10 5. [c.48]

НОЙ формы и др.). Таким образом, сопротивление деформированию носит устойчивый или неустойчивый характер. Устойчивое сопротивление деформированию обычно сопровождается с ростом внешней нагрузки (например, при нагружении монотонно возрастающей силой). Переход из устойчивого в неустойчивое состояние сопровождается снижением интенсивности роста или спадом внешней нагрузки и называется предельным состоянием, а параметры, соответствующие ему, - критическими (критическая сила, деформация, напряжение, энергия). Формы потери устойчивости сопротивления деформации разнообразны, например, переход металла из упругого в пластическое состояние, локализация деформаций (шейко-образование) при растяжении, потеря устойчивости первоначальной формы при действии напряжений сжатия и др. Разрушение нередко происходит при нормальных условиях эксплуатации конструкций, когда в целом металл испытывает макроупругие деформации. Такие разрушения, как правило, реализуются при наличии дефектов и конструктивных концентраторов. Последние вызывают локальные перенапряжения и образование микротрещин. Трещины в металле могут существовать и до эксплуатации конструкции, например, холодные и горячие трещины в сварном соединении. При рабочих нагрузках, вследствие действия временных факторов разрушения, происходит медленный, устойчивый рост исходных трещин и при определенных условиях наступает период неустойчивого (быстрого) распространения и окончательного разрушения. Определение критических параметров неустойчивости росту трещин является основной задачей механики разрушения. Критерии механики разрушения, как и феноменологические теории прочности, постулируются на основании какого-либо силового, деформационного или энергетического параметра К (рис.2.7). Условием неустойчивости тела с трещиной является КЖкр (быстрое распространение трещины). [c.76]

Ирвин предложил (1957г.), что рост трещины начинается при достижении коэффициентом интенсивности некоторой предельной величины. Эта предельная величина коэффициента была названа критическим коэффициентом интенсивности Кс и, вообще говоря, должна быть характеристикой материала. Согласно этому критерию, называемого силовым, трещина не растет при [c.184]

Таким образом, имеем две эквивалентные формулировки критерия разрушения - трещина получает возможность распространяться тогда, когда интенсивность осво-бож-дающейся энергии G достигает критической величины G = 6F/6S = 2у = onst (энергетическая) коэффициент интенсивности напряжений К достигает критической величины Кс = onst (силовая). [c.187]

Для хрупких материалов напряженно-деформирован-ное состояние в области трещин оценивается методами механики трещин и разрушения [1]. За критерий прочности принимаетея условие К1 = Кс, где К - коэффициент интенсивности напряжений (КИН), а Кс - его предельное значение (ККИН). Величина КИН зависит от приложенной нагрузки, геометрии модели и трещины [c.259]

При заданной глубине дефекта Ьн с ростом нагрузки или номинального напряжения а возрастает величина К1 и при некотром его значении Кс происходит разрушение трубы. Условие прочности записывается в виде К1 < Кс (Кс - критический коэффициент интенсивности напряжений). Величина, как и предел прочности или текучести, является механической характеристикой стали, причем расчетной. Значение Кс определяется в соответствии с требованиями ГОСТ 25.506. Для большинства трубных сталей величина непостоянна и зависит от глубины дефекта, при прочих других условиях. Поэтому нам представляется целесообразности для оценки работоспособности труб с царапинами использовать в качестве критерия прочности предел трещиностойкости 1с, который предложен Е.М. Морозовым и регламентирован ГОСТ 25.506. [c.295]

Значение нефти и нефтепродуктов в наши дни неоспоримо. Можно со всей уверенностью утверждать, что уровень производства и особенно потребления продуктов нефтепереработки и нефтехимии сейчас является одним из важнейших критериев развитости общества. Объемы добычи и переработки нефти на земном шаре в последние десятилетия возрастали такими быстрыми темпами, каких не знала практически никаийя другая отрасль хозяйства (более чем в 10 раз за 40 лет). Современный уровень добычи нефти и газового конденсата в мире значительно превышает Змлрд. т в год.Нефть и газ дают более 70% потребляемой энергии, подавляющее количество смазочных и других материалов. Интенсивно развивающаяся нефтехимическая промышленность обеспечивает -выработку широчайшего ассортимента синтетических веществ, полуфабрикатов и других нефтехимикатов разнообразнейшего назначения. [c.3]

Энергия искры является важ.пым критерием для определения возможности возникновения пожара или вз[)ыва. Если искра достаточно интенсивна и образуемая тeпJ)oвaя энергия превышает минимальную энергию воспламенения вешества, то может произойти воспламенение или взрыв горючих смесей, [c.147]

Применение диффузионной модели для расчета реакторов с неидеальным движением жидкости. С-кривые. В случае импульсной или ступенчатой формы возмущения по подаче трассёра в поток вытеснения с продольной диффузией решение уравнения (IX,22), в которое в качестве параметра входит интенсивность диффузий, дает семейство С- или Р-кривых. Параметром, однозначно характеризующим осевое смешение, является комплекс 01и1 — безразмерный параметр реактора или сосуда. Этот параметр изменяется от нуля для реактора идеального вытеснения до бесконечно большого значения для проточного реактора идеального смешения его обратная величина аналогична эффективному продольному критерию Пекле, для массопередачи. Графически соответствующие кривые представлены на рис. 1Х-12 и 1Х-13. [c.259]

Экспериментальное определение интенсивности перемешивания жидкости. Гидродинамическая модель потока вытеснения с диффузией при соответствующих условиях удовлетворительно описывает течение реальных жидкостей в трубчатых аппаратах и в неподвижных слоях зернистого материала. Экспериментальное исследование таких аппаратов показало, что интенсивность продольной диффузии в них, выраженная безразмерным параметром 01иЬ, хорошо согласуется с гидравлическими и динамическими свойствами системы. Связь указанного параметра с другими критериями, характеризующими режимы работы подобных аппаратов, представляющие наибольший интерес, графически изображена на рис. 1Х-24—1Х-26 . [c.269]

Оптимальный режим процесса целесообразно определять в два этапа. На первом этапе, называемом теоретической оптимизацией, находят самые лучшие в некотором- смысле условия, не принимая во внимание возможность их реализации. Этот теоретический оптимальный режим зачастую отыскивают из условия максимальной интенсивности процесса при заданном выходе целевого продукта. Задачи определения минимального времени контактирования при известной степени превращения (максима[Льная интенсивность процесса) и поиска ее максимума при данном времени контактирования для простых процессов эквивалентны. На втором этапе выбирают реакторы (подробно см. стр. 499 сл.), позволяющие наилучшим образом приблизиться к указанному. Следовательно, появляется объективный критерий выбора технологической схемы и конструкции реактора. [c.491]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология