Аммиачная селитра концентрация, зависимость

Рис. 57. Зависимость концентрации растворов аммиачной селитры от концентрации растворов азотной кислоты при различных температурах

В производстве аммиачной селитры обычно применяют 45—58%-ную азотную кислоту. В этом случае тепловой эффект реакции нейтрализации соответственно уменьшается на величину теплоты разбавления азотной кислоты водой и на величину теплоты растворения аммиачной селитры. Количество тепла, выделяющегося при реакции, находится в прямой зависимости от концентрации и температуры азотной кислоты и газообразного аммиака. Так, при нейтрализации 50%-ной азотной кислоты 100%-ным аммиаком (температура азотной кислоты и аммиака 291 К) выделяется 105 кДж/моль тепла (рис. 45). [c.128]

Рис. У1П-2. Зависимость гигроскопичности аммиачной селитры при 25 °С в зависимости от концентрации различных примесей в твердой фазе

Конечная расчетная концентрация раствора аммиачной селитры определяется [4] суммарным количеством тепла, которое выделяется при нейтрализации азотной кислоты различной концентрации (в зависимости от ее исходной температуры) и тепла нагретого аммиака. [c.180]

Для этих же определений применим физический метод, основанный на зависимости температуры кристаллизации плава от его концентрации при увеличении содержания влаги температура кристаллизации (застывания) плава понижается (рис. 24). Описание физического метода анализа плава приведено в книге А. М. Ду- бовицкого и Я. И. Кильмана (Технология аммиачной селитры, Госхимиздат, 1949, стр. 212). [c.447]

На заводах существует два вида нейтрализационных аппаратов — с использованием и без использования тепла реакции. Если тепло не используется, то концентрация получающихся растворов аммиачной селитры колеблется в пределах 55—65% (в зависимости от концентрации кислоты) при использовании тепла реакции в современных аппаратах концентрация образующихся щелоков достигает 80%. [c.136]

На рис. 11 (см. также рис. 7) показана зависимость концентрации получаемого раствора аммиачной селитры и количества [c.407]

Цеханская Ю. В., Азотная пром., 1974, Я 3, с. 23—28. (Зависимость температуры кристаллизации высококонцентрированных плавов аммиачной селитры с сульфатной добавкой от концентрации влаги). [c.121]

Значительные переохлаждения приводят к тому, что число центров кристаллизации превышает число капель. Гранулы представляют собой поликристаллические образования. В зависимости от режима гранулирования гранулы селитры обладают той или иной пористостью, которая зависит от скорости кристаллизации и от содержания в исходном плаве воды. Так, с увеличением концентрации плава от 96 до 99,5% пористость гранул уменьшается от 30 до 7—9% [4]. Получению пористой аммиачной селитры способствуют также модификационные переходы. [c.203]

На рис. 11 (см. также рис. 7) показана зависимость концентрации получаемого раствора аммиачной селитры и количества сокового пара, образующегося в процессе нейтрализации, от концентрации и температуры исходной азотной кислоты. [c.30]

На рис. 37 показаны кривые, характеризующие зависимость температуры насыщения ЖКУ от концентрации питательных веществ для жидких удобрений различных марок. Обычно аммиачную селитру используют в производстве ЖКУ с низким содержанием азота или КгО (например, марки 5—10—10 или 10—10—5). [c.168]

Значения удельного веса растворов аммиачной селитры с добавками соединений фосфора могут быть выше значений, приведенных в табл. 3. Так, например, в этом случае зависимость концентрации раствора от его удельного веса при 70° следующая [c.33]

На гранулометрический состав продукта влияет диаметр отверстия, скорость истечения, концентрация плава. Влияние этих параметров рассмотрено в работе [31]. Методика расчета процесса грануляции в башних позволяет произвести расчет траектории и дальности падения гранул в объеме башнн, на основе которого определяют профиль гранулирующего днища. В методике [32] также приведены результаты расчета процесса теплообмена при гранулировании аммиачной селитры, которые позволяют определить температуру охлаждаемых гранул в зависимости от нх диаметра, удельного расхода воздуха и высоты падения гранул. На рис. П-20 показано влияние диаметра гранул на нх адиабатическую температуру (т. е. температуру, которая установится в грануле после выдерживания ее в адиабатических условиях) в конце их падения в грануляционной башне с Я=30 м в летних условиях охлаждения ( в=30°С), удельном расходе воздуха <Зв/Свт=10 кг/кг. [c.185]

Зависимости QnaK от времени предварительной обработки и концентрации соляной кислоты подобны полученным в серной кислоте и аммиачной селитре. Подобие катодных кривых заряжения в серной и соляной кислотах, а также в аммиачной селитре указывает на сходство процессов. [c.134]

Концентрацию растворов аммиачной селитры, выходящих из аппаратов-нейтрализаторов, можно быстро определять по плотности раствора при помощи ареометра, не прибегая к химическому анализу. Пользуясь таблицей плотностей растворов МН4ЫОз и вспомогательными (уточненными) графиками зависимости плотности от концентрации раствора, можно получать достаточно точные для производственных условий данные. [c.447]

Исследовались также триботехнические показатели для различных конструкционных материалов и деталей машин от шда, состава, концентрации и времени воздействия коррозионноактивных сред при различных нагрузках и скоростях скольжения. Получены результаты исследования структуры материалов в зависимости от нагружений и коррозионно-активных сред. Шявлены различия изнашивающей способности ряда коррозионноактивных сред и химических веществ, применяемых в сельскохозяйственном производстве. Максимальной коррозионной активностью отличаются пестициды влажностью 15-30 и минеральные удобрения влажностью 45-75 . Среди минеральных удобрений наибольшей коррозионной активностью обладают аммиачная селитра, а пестицидов - медный дшорос. [c.89]

Соковый пар удаляется из нейтрализатора и используется затем как греющий агент. Раствор аммиачной селитры (60—80% ЫН4НОз в зависимости от концентрации азотной кислоты) через гидравлический затвор поступает в бак с мешалкой — донейтрализзтор и затем в систему многокорпусных вакуум-выпарных аппаратов. В донейтрализаторе слабокислый раствор дополнительно нейтрализуется аммиаком в этот же аппарат обычно вводятся добавки, уменьшающие слеживаемость удобрения. Выпарку проводят в две или в три ступени с использованием в качестве греющих агентов соко- [c.375]

С использованием тер.мической полифосфорной кислоты, содержащей 757о Р2О5, и аммиачной селитры теоретически можно получить двойное удобрение состава (Ы—РгОб КгО) 26,0—26,0—О, а тройное — состава 18,1—18,1—18,1. С использованием карбамида получают двойное удобрение состава-<30,3—30,3—О и тройное — состава 20,1—20,1—20,1. За счет примесей, содержащихся в технической кислоте, селитре и хлористом калии, концентрация действующих веществ несколько снижается, однако она выше на 2—7% (в зависимости от марки удобрения), чем в удобрениях, получаемых на основе аммофоса. [c.175]

Азотсодержащими компонентами при производстве ЖКУ на основе термической фосфорной кислоты обычно являются карбамид или аммиачная селитра. Основным источником калия служит КС1. На рис. V1-12 представлены изотермы многокомпонентных систем (при 0°С), включающие указанные соединения [35]. Фигуративные точки в углах треугольника соответствуют 100%-ному содержанию питательных веществ стороны треугольника отвечают соотношению двух питательных веществ. Кривые внутри треугольника характеризуют растворы с постоянной концентрацией питательных веществ при их различном соотношении. По диаграмме можно определить возможную концентрацию питательных веществ в ЖКУ в зависимости от соотношения N Р2О5 К2О, а также установить, какой солью насыщен раствор и какая твердая фаза будет выделяться из него при охлаждении до температуры ниже 0°С. [c.245]

Безупарочный способ получения аммиачной селитры. Схематично безупарочный способ (рис. 8) заключается в следующем. Аммиак после испарителя 1 и азотная кислота, подогретые в теплообменниках 2, 3 и 3 до необходимой температуры (в зависимости от концентрации исходной азотной кислоты), под абсолютным давлением (3,5 4-4,5)- 10 н м портупают в реактор-нейтрализатор 4, в котором аммиак, взаимодействуя с водным раствором азотной кислоты, образует плав аммиачной селитры [c.89]

Рис. V. Зависимость теплового эффекта реакции получения аммиачной селитры от концентрации HNO3 и конечной концентрации NH4NO3

Соковый пар удаляется из нейтрализатора и используется затем как греющий агент. Раствор аммиачной селитры (60—80% МН4МОз в зависимости от концентрации азотной кислоты) через гидравлический затвор поступает в бак с мешалкой —донейтрализатор, а затем в систему многокорпусных вакуум-выпарных аппаратов. В донейтрализаторе слабокислый раствор дополнительно нейтрализуется аммиаком в этот же аппарат обычно вводятся [c.83]

При образовании аммиачной селитры выделяется переменное количество тепла (от 12,5 до 35,6 ккал1г-моль), в зависимости от концентрации азотной кислоты и состояния кислоты и аммиака (газообразный или водный раствор). Если реакция проводится без отвода тепла, то возможно не только испарение воды и азотной кислоты, но и разложение аммиачной селитры. Так, при 180°С она разлагается по уравнению [c.131]

Судя по рисунку, (к — к ) = / (сх), где Сх — концентрация примеси в зависимости от природы исследуемого продукта примеси могут иметь различный вид. Действительно, при добавлении окиси меди с ростом его концентрации в твердой фазе гигроскопическая точка аммиачной селитры сначала возрастает. Достигнув максимума при концентрации примеси около 0,2%, она начинает уменьшаться и при содержании примеси более 0,7% становится ниже, чем у чистой ЫН4Ы0д. [c.143]

В зависимости от концентрации и степени подогрева азотной кислоты процесс ее нейтрализации проводят при НО—135 °С и избыточном давлении 15— 20 кН/м (0,15—0,2 кгс/см ). Выходящий из нейтрализатора 1 раствор аммиачной селитры подвергают донейтрализации путем добавления NH3 или HNO3. Далее раствор центробежным насосом передают на упаривание в одно- или двухступенчатый выпарной аппарат 2 пленочного типа. Здесь раствор упаривается до концентрации 90—95% NH4NO3, после чего поступает в сборник 3. Отсюда плав аммиачной селитры при 165-—175°С центробежным насосом подается в аммонизатор-гранулятор 6, куда вводятся также раствор моноаммонийфосфата из нейтрализатора 5, хлористый калий, ретур и газообразный аммиак (под слой гранулируемой смеси). Аммиак подается в количестве 105—110% от стехиомет-рической нормы, необходимой для полной нейтрализации второго водородного иона фосфорной кислоты. При температуре 70—85 °С и продолжительности пребывания смеси в аппарате примерно 10 мин степень нейтрализации фосфорной [c.66]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология