Рабочие и равновесные линии

Рис. 19. Рабочая и равновесная линии в процессе абсорбции

Рис. 24. Рабочая и равновесная линии в процессе ректификации

Рис. 3. Схема материальных потоков в абсорбере и ход рабочей и равновесной линий (а-при противотоке, б-при прямотоке) /4В-рабочая линия ОС-равновесная линия Apg, Др , Др и Д -движущая сила соотв. в газовой фазе в верх, и ниж. сечеинях абсорбера и в газовой и жидкой фазах на ступени.

Каково взаимное расположение рабочей и равновесной линий при абсорбции, при десорбции Могут ли они пересекаться [c.86]

Переход от точного определения единицы переноса (10-62, а) к приближенной зависимости (10-65) обусловливает новые возможности для расчета числа единиц переноса, благодаря которым становится излишним приведенное на рис. 10-10 графическое интегрирование. Вместо него можно использовать представленный на рис. 10-11 метод построения ступеней. Интерпретация этого метода, разработанная Бейкером [7], показана на рис. 10-12. Построение основывается на зависимости (10-65) и может быть применено также в тех случаях, когда (например, при дистилляции) рабочая и равновесная линии не являются прямыми, но их можно считать прямыми в пределах одной единицы переноса. [c.168]

Число теоретических тарелок в абсорбере определяется графическим построением ступенчатой линии между рабочей и равновесной линиями. [c.298]

Для расчета числа тарелок в десорбере строят ступенчатую линию между рабочей и равновесной линиями (см. рис. ХУ-8). Точка В, находящаяся на рабочей линии АВ, определяет состав газа Ут на выходе из десорбера. Этот состав газа определяет в свою очередь концентрацию жидкости Хт, стекающей с верхней тарелки десорбера (абсцисса точки 1). Ордината точки 2, лежащей на рабочей линии, дает состав газа, поднимающегося с нижележащей тарелки. Продолжив аналогичные построения, придем к точке А, координаты которой определяют составы десорбирующего агента Ко и абсорбента, уходящего из десорбера. В данном слу- [c.303]

Рассмотрим теперь второй частный случай. Пусть рабочая и равновесная линии — прямые, но не параллельные, т. е. движущая сила не постоянна. Этот случай характерен для процесса абсорбции. [c.167]

Представление рабочей и равновесной линии в одной системе координат дает ясное представление о величине движущей силы X — Кх , определяющей скорость процесса. [c.162]

В тех случаях, когда рабочая и равновесная линии прямые, и, следовательно, соотношение расходов фаз не меняется, число теоретических ступеней можно рассчитать аналитически. Тогда для абсорбции [c.46]

Величины у и X являются координатами рабочей линии прн выражении составов в мольных долях. Построение рабочей и равновесной линий (рис. III, 3 а) и проведение между ними ступенчатой линии приводят к тому же результату, что и численный расчет для осуществления данного процесса необходим аппарат, эквивалентный приблизительно двум теоретическим ступеням. [c.46]

Строим рабочую и равновесную линии процесса на диаграмме х у (см. рис. IX.2). С помощью диаграммы определяем вспомог ательные величины, необходимые для графического интегрирования [c.151]

Рис. ХП-4. Рабочая и равновесная линии на диаграмме х—у.

За пределами от у а до у рабочая и равновесная линии могут быть кривыми. Тогда выражение у—у ) возводится в квадрат и вводится коэффициент пропорциональности Ь. Если величина у —т х ) мала [c.221]

В принятых предположениях рабочая и равновесная линии близки к прямым, и количество абсорбированного компонента выраженное через среднелогарифмическую движущую силу, имеет вид [c.420]

Рабочая линия может располагаться на диаграмме х—у выше или ниже равновесной кривой в зависимости от того, из какой фазы осуществляется процесс данного компонента. На рис. ХП-4 положение рабочей и равновесной линий соответствует переносу компонента из фазы Ь в фазу О. [c.226]

Поступающий в аппарат поток фазы С состава у и уходящий из аппарата поток фа ы Ь состава соответствуют уравнению рабочей линии (точка /). Поток фазы Ь состава х покидает контактную зону и находится в равновесии с потоком фазы С состава у , покидающей ту же зону (точка / ). Потоки фаз С состава у и Р состава Ха отвечают уравнению рабочей линии (точка 2). Составы и У2 находятся в равновесии (точка 2 ). Аналогично находим точки 3 и 3 и, наконец, точку 4, определяющую составы х,, поступающей в аппарат фазы Ь и // уходящей из аппарата фазы д. Таким образом, изменение концентраций фаз у — // и х — достигается при построении ступенчатой линии /, 2, 2, 3, 3, 4 между рабочей и равновесной линиями. Число ступеней (в данном случае три) и будет числом теоретических тарелок необходимых для данного разделения смеси. [c.228]

Если рабочая и равновесная линии прямые, то [c.674]

Для определения числа ступеней изменения концентрации строят ступени между рабочей и равновесной линиями в пределах значений /нач И коп- [c.680]

Проводя аналогичные построения, придем к точке А, которая находится на рабочей линии и координаты которой определяются составами уходящего из абсорбера газа У, и поступающего в аппарат абсорбента Хд. Очевидно, что число горизонтальных или вертикальных отрезков между рабочей и равновесной линиями соответствует числу теоретических тарелок N, необходимых для заданного извлечения компонента. В рассмотренном примере ЛГ = 5. [c.200]

Движущая сила процесса изменяется по его ходу. Она тем меньше, чем ближе расположены друг к другу рабочая и равновесная линии. Пересечение или касание нх означает, что диффузионный процесс не может идти в заданных пределах. [c.36]

Подобные построения проводятся до тех пор, пока последняя горизонтальная прямая не пройдет через точку А с координатами у и х . При этом получается ломаная линия, состоящую из горизонтальных и вертикальных участков, которая вписана между рабочей и равновесной линиями. Нетрудно видеть, что число горизонтальных или вертикальных отрезков ломаной линии равно числу теоретических тарелок N , необходимых для заданного изменения концентраций контактирующих фаз. В данном случае = 3. [c.45]

Число теоретических тарелок зависит от взаимного расположения рабочей и равновесной линий, т. е. от величины движущей силы процесса. При взаимном сближении рабочей и равновесной линии средняя движущая сила процесса уменьшается, а число теоретических тарелок увеличивается. При увеличении расстояния между рабочей и равновесной линиями средняя движущая сила процесса возрастает, что приводит к уменьшению числа теоретических тарелок. Найденное число теоретических тарелок используется для определения высоты контактной зоны аппарата Я или числа реальных тарелок Nд. В первом случае используют высоту контактной зоны Н,, эквивалентную одной теоретической тарелке (ВЭТТ), тогда [c.45]

Число построенных ступеней между рабочей и равновесной линиями соответствует числу теоретических тарелок, необходимых для изменения концентрации жидкости от х — состава остатка до х — состава жидкости, поступающей на верхнюю тарелку нижней части колонны. В данном примере число теоретических тарелок равно 4. [c.130]

Ведя построение дальше, получаем ломаную линию в виде ряда ступенек, вписанных между рабочей и равновесной линиями. Число этих ступенек (в данном случае шесть) равно числу идеальных контактов (теоретических тарелок), необходимых для проведения процесса в данных условиях п в заданных пределах. [c.27]

Задача Х.З. В насадочной колонне происходит абсорбция аммиака водой из воздуха от начальной концентрации yi = 0,05 до конечной у2 = 0,0027. Расход газа, определенный при нормальных условиях, составляет ( об = 10 000 м /ч. Начальная концентрация аммиака в абсорбенте 0,2%- Расход абсорбента в 1,2 раза больще минимального. Абсорбция происходит при 20° С и атмосферном давлении. Определить расход воды и построить рабочую и равновесную линии в координатах V, X. Равновесные данные [c.350]

С повышением температуры уменьшается горизонтальное расстояние между рабочей и равновесной линиями (рис. VII-19) и, следовательно, увеличивается значение интеграла (Л ). [c.579]

Расчет iVn (или Njr проводится графически в системе X—Y по рабочей и равновесной линиям. Координаты рабочей линии можно вычислить из уравнений баланса [c.592]

Число единиц переноса может быть найдено более простым графическим методом, ес/1и равновесная линия на всех участках, соответствующих одной единице переноса, является прямой или имеет малую кривизну, а рабочая линия прямая. В этом случае на диаграмме (рис. Х-10) проводят линию 0—0, делящую пополам отрезки ординат между рабочей и равновесной линиями. Каждый такой отрезок представляет собой движущую силу массопередачи в данной точке апп та, равную у — у. Затем из точки Л (хц, уа) рабочей линии проводят горизонталь АС так, что АВ = ВС или ЛС = АВ. Из точки С проводят вертикаль СО до пересечения с рабочей линией. [c.415]

В наиболее простом случае рабочая и равновесная линии — прямые, причем уравнение линии равновесия г/к = тхв. Тогда [c.418]

Прн Еу 1 кинетическая кривая совмещается с линией равновесия, и путем построения ступенек между рабочей и равновесной линиями можно определить число теоретических ступеней изменения концентрации (теоретических тарелок). [c.429]

Вывод уравнения (2- 18) приведен в приложении III. Этот вывод является своего рода синтезом, в котором общая эффективность системы связана с эффективностью каждого хода. Здесь можно с успехом использовать известный метод графического расчета, в котором строится диаграмма с рабочей и равновесной линиями этот метод применяется при расчете процессов массообмена и позволяет с помощью элементарных геоме-трических соотношений выразить довольно сложные алгебраические зависимости. [c.27]

Теория систем с циркуляционным контуром изложена в [Л. 9]. Решение основывается на представлениях о рабочей и равновесной линиях, которые наносятся на общий график на стороне холодного потока используются координаты iq, ix, на стороне горячего потока fr, ц и, наконец, для общей характеристики системы U, tx. В результате получаются следующие уравнения [c.32]

Рассмотренные выше рабочая и равновесная линии оказались полезными для выражения алгебраических зависимостей через простые геометрические соотношения. В то же время уравнение (1П-5) можно сравнительно легко вывести, не пользуясь графическим методом. Но в выводе уравнения (2-18) гл. 2 метод, использующий рабочую и равновесную линии, приобретает исключительное значение. [c.216]

Этот важный параметр зависит только от технол. режима процесса, определяется положением рабочей и равновесной линий и показывает, как влияет движущая сила абсорбции на высоту аппарата. Число единиц переноса, а следовательно, и высота абсорбера бесконечно велики, если абсорбер работает при миним. кол-ве циркулирующего абсорбента, [c.17]

Построение рабочей линии прн десорбции парами кипящего абсорбента значительно отличается от построения рабочей линии абсорбера и заключается в совместном решении ур-ний материального и теплового балансов по участкам аппарата при заданном общем расходе теплоты. Рабочая и равновесная линии при десорбции (рис, 5) могут пересечься не в конечных точках или Хг.н. как при А., а в промежуточном (критическом) сечении десорбера Это характерно для сильных хемосорбентов (напр., при десорбции СО2 из водных р-ров моноэтаноламина) при их глубокой регенерации. Миним. расход отдувочного агента определяется равновесием в критич. сечении и зависит от глубины регенерации. [c.19]

В точке С, на выходе из первой теоретической тарелки, газовая фаза с концентрацией целевого компонента ур встречается с жидкой фазой, концентрация целевого компонента в которой х1<х . И вновь начинается переход целевого компонента из газовой фазы в жидкую до установления нового равновесия. Повторив описанные построения, получим треугольник СРЕ, соот1зетствуюш,ий второй теоретической тарелке, и т. д. Число треугольников, построенных таким образом между рабочей и равновесной линиями от точки В до точки А, соответствует обш,ему числу теоретических тарелок массообменного аппарата. Число теоретических тарелок зависит от расстояния между рабочей и равновесной линиями, т. е. от двил- ущей силы массообменного процесса Ау и Ах. Чем меньше расстояние между рабочей и равновесной линиями, тем меньше движущая сила процесса, тем больше требуется ступеней контакта фаз, т. е. тем больше требуется теоретических тарелок. [c.78]

Для определения числа единиц переноса Адольфи [8] также предложил метод графического построения ступеней. Этот метод проще метода Бейкера и дает возможность использовать способ построения, указанный на рис. 10-11, б, в том случае, когда рабочая и равновесная линии не являются прямыми. Построение на рис. 10-11, в основано на допущении, что равенство (10-63) приближенно действительно в пределах одной единицы переноса. Ошибки, которые возникают в результате приближения, бывают то положительными, то отрицательными и поэтому обычно компенсируются. [c.168]

Зная значения коэффициента массопередачи, можно с помошъю измерения отрезков АВ между рабочей и равновесной линиями и уравнения (Х.29) находить положение точки С в рабочем дна- пазоне изменения концентраций по высоте колонны. Геометрическое место точек представляет собой так называемую кинетическую линию. Построение ступенчатой ломаной линии между рабочей и кинетической линиями, аналогичное проведенному на рис. Х-2, позволяет определить действительное число тарелок в колонне. [c.331]

Если углы наклона рабочей и равновесной линий не слишком различны, то величина С = х.+ — х) — х — XJ г) очень мала. Поэтому, как показал Колборн, с достаточной точностью к. н. д. тарелки (учитывая унос) можно определить по следующему уравнению [c.340]

Пример 8. Определить Д р, если при построении рабочей и равновесной ЛИНИИ для абсорбции SOg водой и при разбивке иитервала (wt—u ) на равные [c.205]

Пре регенерации отдувкой плохо р-римым газом предельная глубина регенерации не ограничена давлением и т-рой в десорбере, но зависит, как и при отдувке парами абсорбенту, от расхода отдувочного агента. Его миним. расход Оотд находят из условия соблюдения ур-ния (5) не только на выходе р-ра из десорбера, но и в любом его сечении. Верх, сечение противоточного аппарата, где газ выходит из. регенератора, часто является лимитирующим. Тогда = СгФ, где Ф = р р/р (Г, Хг -отношение давления паров абсорбента к давлению газа над р-ром. Если отдувка производится плохо р-римым газом, то Ф = = (Р — Р, в)1Р2,в- При отдувке парами кипящего р-рителя, когда т-ра в критич. сечении десорбера задана, Ф = = РтрЯР — Рвар)- Окончат, расход отдувочного агента можно определить только после построения рабочей и равновесной линий, нахождения местоположения в аппарате критич, сечения и оптимизации абсорбционно-десорбционного цикла. [c.19]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология