Абсорберы рабочая линия, построение

Для построения рабочей линии в абсорбере рассчитывается относительная молярная концентрация. [c.145]

В координатах х—у строят рабочую линию и линию равновесия. Построение ступенчатой линии дает число теоретических тарелок в абсорбере л = 4 (рис. 48). [c.147]

Число теоретических тарелок в абсорбере определяется графическим построением ступенчатой линии между рабочей и равновесной линиями. [c.298]

При заданном расходе абсорбента число теоретических тарелок в абсорбере определяется построением ступенчатой линии между кривой равновесия и рабочей линией. [c.200]

Проводя аналогичные построения, придем к точке А, которая находится на рабочей линии и координаты которой определяются составами уходящего из абсорбера газа У, и поступающего в аппарат абсорбента Хд. Очевидно, что число горизонтальных или вертикальных отрезков между рабочей и равновесной линиями соответствует числу теоретических тарелок N, необходимых для заданного извлечения компонента. В рассмотренном примере ЛГ = 5. [c.200]

Число теоретических тарелок в абсорбере определяется графическим построением ступенчатой линии между рабочей и равновесной линиями. Входящий в абсорбер газ <3 +] и уходящий насыщенный абсорбент Ьп встречаются в нижнем сечении, т е их составы должны удовлетворять уравнению рабочей линии (точка В). В результате взаимодействия потоков газа и жидкости на нижней тарелке абсорбера образуются равновесные потоки газа и жидкости, составы которых определяются точкой 1 на равновесной кривой Проведя горизонталь до пересечения в точке 2 с рабочей линией, получим состав жидкости, стекающей с вышерасположенной тарелки [c.272]

Делая аналогичное построение для ряда точек на рабочей линии, получим линию РО, ординаты которой равны ур. В точке О линия FG пересекается с осью абсцисс и в этой точке г/р=0. Участок ОН, для которого г/р=0, соответствует зоне абсорбера с концентрацией непревращенной активной части поглотителя выше критического значения В р. (стр. 145). Вертикальные отрезки между линиями А В и РОН выражают значения движущей силы (у ур). [c.304]

Построение рабочей линии прн десорбции парами кипящего абсорбента значительно отличается от построения рабочей линии абсорбера и заключается в совместном решении ур-ний материального и теплового балансов по участкам аппарата при заданном общем расходе теплоты. Рабочая и равновесная линии при десорбции (рис, 5) могут пересечься не в конечных точках или Хг.н. как при А., а в промежуточном (критическом) сечении десорбера Это характерно для сильных хемосорбентов (напр., при десорбции СО2 из водных р-ров моноэтаноламина) при их глубокой регенерации. Миним. расход отдувочного агента определяется равновесием в критич. сечении и зависит от глубины регенерации. [c.19]

При построении рабочей линии абсорбера в простейшем случае расчет ведут по уравнению материального баланса для каждого участка Ь х — х ) = О (г/ах — Увых) в котором известны, например, величины Ь, О, у , Задаваясь величиной х,, , можно получить значение г/вых [c.52]

Не вызывает затруднений и расчет других схем с рециркуляцией потоков, например многоступенчатой противоточной абсорбции с рециркуляцией жидкости в каждой ступени. Подход к построению рабочих линий и расчету размеров абсорбера остается прежним. [c.938]

Для рещения уравнений ( 11,63) и ( 11,64) применяется метод графического интегрирования. Последовательность операций при расчете абсорбера в рассматриваемом случае дана на рис. П-4 схема потоков в противоточной колонне (а) изменение р и с по двухпленочной теории (б) графическое построение ли НИИ равновесия и рабочей линии процесса (в). Высоту колонны определяют по выражению ( П,63) [c.153]

Непосредственно после вычисления теплового эффекта при расчете абсорберов и построения равновесной и рабочей линии определяется число единиц переноса. Линия равновесия не может быть построена точно до тех пор, пока не известны температуры, соответствующие каждому составу жидкости. [c.419]

Наиболее распространенный метод определения числа тарелок в абсорбере — графический. Он заключается в построении ломаной линии между рабочей линией и кривой равновесия, число ступеней которой соответствует числу теоретических тарелок. Приведем пример расчета. [c.64]

Тарельчатые абсорберы. Расчет высоты тарельчатых абсорберов может производиться общеизвестным графическим методом путем построения ступенек между равновесной и рабочей линией, изображенных в координатах с — у. Количество ступенек, необходимых для достижения требуемых концентраций отвечает числу теоретических тарелок в абсорбере. [c.399]

Для случая представленного на рис. 11. 21, предполагается, что поток природного газа, насыщенного водяным паром при 35 ama и 32,2°, необходимо осушить до остаточного влагосодержания 160 мг нм (точка росы —2,2°). При осутке триэтиленгликолем максимальная концентрация, которая может быть применена без необходимости вакуумной регенерации, равна около 98,5 4t. Из диаграммы точки росы (рис. 11.9) видно, что абсорбция раствором указанной концентрации при 32,2° теоретически позволяет достигнуть требуемой глубины осушки. Если циркуляция раствора гликоля равна 33,4 л на I кр абсорбированной воды, то концентрация раствора будет снии аться вследствие разбавления с 98,5 до 95,9%. Исходя из этих концентраций жидкой фазы и влагосодержания газа на входе и выходе абсорбера (найденного из рис. 11. 1), определяют рабочую линию на диаграмме. Равновесную линию находят пересчетом данных от точки росы из рис. 11.9 к влагосодрржанию газа при рассматриваемых температуре и давлении (для чего можно использовать рис. 11. 1). Для упрощения подобного анализа принимают, что температура по высоте колонны остается постоянной. После построения рабочей и равновесной линий видно, что требуется абсорбер, содержащий приблизительно 1,5 теоретической ступени (тарелки). Если далее допустить, что к. п. д. фактически применяющихся тарелок по Мерфри равен около 40" , то, проведя вертикальные отрезки на диаграмме расчета по тарелкам на 40 расстояния между рабочей и равновесной линиями для каждой тарелки, легко можно определить требуемое число фактических тарелок. Таким методом находят, что в абсорбере на рассматриваемой установке должно быть не менее шести фактических тарелок. При дальнейшем рассмотрении рис. И. 21 видно, что можно допустить значительно большее разбавление гликолевого раствора при стекании его по колонне без опасности приближения к равновесию с поступающим газом. Однако при попытках использовать возможность такого разбавления обнаруживается необходимость в дополнительных тарелках. Поэтому при выборе оптимального решения следует учитывать, с одной стороны, дополнительную стоимость абсорбера большей высоты, а с другой — увеличение затрат на перекачку циркулирующего раствора. [c.267]

Рабочие линии изображаются в зависимости от выбираемого расхода сорбента прямыми АВ, АС или ОО. Их построение наглядно указывает на легкость маневрирования конечными концентрациями поглощаемого газа в газовой смеси в случае адсорбции. Так, например, при абсорбции конечная концентрация сорб-тива в уходящей из аппарата газовой смеси не может быть выбрана меньше той, которая изображается на диаграмме точкой А, ибо в противном случае было бы необходимо иметь аппарат (абсорбер) бесконечно больших размеров. В случае же адсорбции конечная концентрация может быть выбрана равной нулю (в результате больших значений движущей силы) при применении аппаратуры весьма небольших размеров. [c.658]

В схеме, изображенной на рис. 27, абсорберы соединены противотоком, но во втором абсорбере газ и жидкость движутся прямотоком (такая схема выгоднее, чем чистый прямоток, в чем можно убедиться, сравнивая рис. 27 с рис. 12,6 ). Для построения процесса на диаграмме служит вспомогательная прямая АВ, которая соответствует рабочей линии при том же режиме при противотоке. Задавшись степенью поглощения в каждом абсорбере, можно пайти па этой прямой точки М и М" и построить прямоугольник А М"В М. Диагональ этого прямоугольника А В, показанная на рисунке пунктиром, будет рабочей линией во втором абсорбере при отсутствии рециркуляции. Рабочая линия при рециркуляции строится так же, как на рис. 25. [c.104]

Вычисление данных для построения рабочей линии. Удельный расход поглотителя на входе газа в абсорбер [c.604]

Для расчета числа тарелок в десорбере строят ступенчатую линию между рабочей и равновесной линиями (см. рис. Х1-8). Точка В, находящаяся на рабочей линии АВ, определяет состав газа Ут на выходе из десорбера. Этот состав газа дает концентрацию жидкости Хт, стекающей с верхней тарелки лесорбера (абсцисса точки 1). Ордината точки 2, лежащей на рабочей линии, дает состав газа, поднимающегося с нижележащей тарелки. Продолжив аналогичные построения, придем к точке А, координаты которой определяют составы десорбирующего агента Уо и абсорбента, уходящего из десорбера. В данном случае получили пять теоретических тарелок. Для обеспечения лучщей работы абсорбера Х1 должно быть по возможности меньще (в пределе На практике предельное значение XI определяется условиями равновесия на нижней тарелке десорбера. [c.276]

Продолжив аналогичные построения, наконец достигнем точки А, находящейся на рабочей линии, координаты которой определяются составами уходящего из абсорбера газа У, и свежего абсорбента В данном случае число теоретических тарелок равно пяти С увеличением расхода абсорбента изменяется положение рабочей линии, что приводит к уменьшению числа тарелок (линия АВ ) С уменьшением удельного расхода абсорбента рабочая линия поворачивается вокруг точки А. При некотором минимальном расходе абсорбента рабочая линия занимает положение Л/)Вг, касаясь линии равновесия в точке О. В этом случае заданное извлечение может быть получено только при бесконечно большом числе тарелок (п->оо). [c.272]

Конечную рабочую концентрацию аммиака в жидкости на выходе из абсорбера определяют по формуле (8.4). Для определения равновесной концентрации аммиака и построении линии равновесия выполняем расчет в такой последовательности. Задаваясь рядом значений X — конечных концентраций аммиака в жидкости, вытекающей из абсорбера, рассчитываем температуру жидкости (2 (формула (8.18)) и соответствующие величины ф [4 8.1], Далее пересчитываем относительные массовые концентрации в мольные доли л и по уравнению (8.6) находим значения р и определяем по формуле (8.10) [c.231]

Метод построения рабочих линий и проектного расчета абсорбера при рециркуляции обоих потоков остается прежним. Подчеркнем, чго на этот крайне редкий вариант работы абсорбера следует идги лишь в том случае, когда увеличение плотности орошения и скорости газа не может бьггь достигнуто простым уменьшением поперечного сечения аппарата. [c.938]

На рис. 11.21 представлен случай, когда природный газ, насыщенный ледяным паром при 35 ат и 32,2° С, необходимо осушить до остаточного влагосодержания 160 мг м (точка росы —2,2° С). При осушке триэтиленгликолем максимальная концентрация, которая может быть применена без необходимости вакуумной регенерации, равна около 98,5%. Из диаграммы точки росы (рис. 11.9) видно, что теоретически абсорбция раствором указанной концентрации при 32,2 С позволяет достигнуть требуемой глубины осушки. Если циркуляция раствора гликоля равна 33,4. л на 1 кг абсорбируемой воды, то концентрация раствора будет снижаться вследствие разбавления с 98,5 до — 95,9%. Исходя из этпх концентраций жидкой фазы и влагосодержания газа на входе и выходе абсорбера (найденного из рис. 11.1), определяют рабочую линию на диаграмме. Равновесную линию находят пересчетом точки рос1.х из рис. 11.9 в влагосодержание газа при рассматриваемых температуре и давлении (для чего можно использовать рис. 11.1). Для упрощения подобного анализа принимают, что температура остается постоянной по высоте колонны. После построения рабочей и равновесной линий видно, что требуется абсорбер, содержащий приблизительно [c.259]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология