Диаграмма определение движущей силы

Рис. 14. Графическое определение движущей силы на диаграмме У, X

Определение движущей силы по диаграмме у—лг. Построение процесса абсорбции на диаграмме у—х, т. е. построение в этих координатах рабочей линии, дает возможность определить движущую силу непосредственно при помощи этой диаграммы (рис. 48). Из рис. 48,а видно, что для любой точки М рабочей линии, вертикальный отрезок MN, ограниченный рабочей линией и линией равновесия, равен движущей силе у—у ), выраженной через концентрацию газа. Горизонтальный отрезок МР, ограниченный теми же линиями, равен движущей силе х —х), выраженной через концентрацию жидкости. [c.189]

Рис. 48. Графическое определение движущей СИЛЫ на диаграмме у—х

Следует также иметь в виду, что нахождение в области коррозии на этой диаграмме является указанием, что металл термодинамически неустойчив и может корродировать,, но еще ничего не говорит об установлении реальных скоростей коррозионного процесса. Оценка термодинамической возможности или невозможности коррозионного процесса, т. е. определение движущих сил коррозионного процесса не позволяет еще сделать количественного суждения о реально устанавливающихся скоростях коррозии. С термодинамической точки зрения больщинство конструкционных металлов находится в нестабильном состоянии, однако в некоторых условиях скорость их коррозионного процесса вследствие наличия тормозящих факторов может быть столь мала, что их можно рассматривать как практически вполне устойчивые и эксплуатировать почти неограниченное время. [c.19]

Рис. 20. Диаграммы для определения движущей силы в процессах массопередачи

С целью правильного определения движущей силы процесса сушки теоретически и практически показано использование диаграммы влажного газа для изображения изменения состояния па- [c.7]

Для определения числа единиц переноса пользуются графическим методом (рис. 16-4). Для этого на У — А -диаграмме проводят линию MN, делящую пополам отрезки ординат, заключенные между рабочей линией и линией равновесия. Эти отрезки ординат равны (У — У ) и выражают движущую силу [c.584]

Тангенциальная сила, приложенная к колену вала, образует противодействующий вращению момент, величина которого переменна. Поэтому для достижения плавности вращения нужен маховик, обладающий определенным моментом инерции. Его вычисляют, пользуясь диаграммами тангенциальных сил или диаграммами противодействующего момента, построенными по расчетным индикаторным диаграммам с учетом сил трения и инерции при возвратном движении поршня. В расчетах для вертикальных компрессоров учитывают также вес возвратно-движущихся частей. [c.169]

Стационарным условиям данного процесса соответствуют схема, представленная на рис. 10.25,а и 13.13, и диаграмма у—х на рис. 10.25,6 . Анализ проектной задачи (определение средней движущей силы) приведен в разд. 10.8.1. Эксплуатационная задача (определение потока вещества) анализируется в разд. 10.9.1 и иллюстрируется на рис. 10.28,6. [c.1123]

Предельные количества экстрагента. Из треугольной диаграммы (рис. 121) видно, что если при продолжении хорды равновесия она пройдет через рабочую точку О, последовательное определение числа ступеней методом расчета от ступени к ступени окажется невозможным. Даже для того, чтобы достичь в процессе экстракции извлечения, соответствующего данной хорде, потребовалось бы бесконечное число ступеней разделения, что отвечает ректификации с бесконечно малым флегмо-вым числом. Поэтому в реальных условиях линия 5 не должна совпадать с хордой равновесия, иначе на конце установки, соответствующем входу экстрагента, движущая сила процесса может оказаться равной нулю. Чем дальше отстоит точка О от точки Яп, тем большее количество экстрагента необходимо для проведения процесса. Соответственно для определения минимального количества экстрагента можно применить следующий графический способ (см. рис. 122). [c.257]

Из рабочей точки О произвольно проведем линии, подобные линии ОЕт+1- Пересечения этих линий с бинодальной кривой дают координаты Ят и Ет+1- Эти линии не совпадают с линиями, нанесенными ранее для определения числа ступеней. Соответствующие координаты переносят на диаграмму распределения и получают рабочую линию. Проводя ступенчатую линию между рабочей и равновесной кривыми, находят число ступеней и концентрации экстракта и рафината. При минимальном расходе экстрагента (число ступеней равно бесконечности) равновесная и рабочая линии касаются друг друга, причем в точке их касания движущая сила процесса равна нулю. [c.261]

Равновесные диаграммы нескольких металлических систем, относящиеся к простому эвтектическому типу, показаны на рис. 8.10 и 8.11. Примерами являются Ag- u (рис. 8.12), Al-Si. a-Zn, Pb-Sb и Pb-Sn. Следует отметить, что часто трудно с уверенностью установить, принадлежат ли два твердых раствора, наблюдаемые в бинарной системе, к области несмешиваемости (рис. 8.10) или они описываются двумя кривыми энергии Гиббса (рис. 8.11). Например, в случае системы Ag- u, оба компонента кристаллизуются в г.ц.к. структуре, но они имеют сильно отличающиеся параметры решетки 409 пм для Ag и 361 пм для Си при 298 К. Путем очень быстрого охлаждения из расплавленного состояния возможно получить твердые растворы с промежуточными решетками между Ag и Си [4]. Однако чтобы определенно утверждать, что этим растворам отвечает одна кривая энергии Гиббса (а не две), необходимо изучать термодинамические свойства этих растворов при температуре выше критической. Если эта критическая температура существует, то она должна быть намного выше эвтектической температуры, и движущая сила распада жидкой фазы такова, что препятствует изучению этих метастабильных сплавов. [c.195]

Для определения числа единиц переноса можно пользоваться также следующим графическим методом. На диаграмме х — у (фиг. 3) проводят линию МЫ, делящую пополам отрезки ординат, заключенные между рабочей литией и линией равновесия . Эти отрезки ординат равны у — г/ , и выражают движущую силу. Затем проводят горизонталь через точку В на рабочей линии, соответствующую состоянию фазы Ф на выходе из аппарата. Эта горизонталь пересекается с линией МЫ в точке О и продолжается до точки Е, так что отрезок ВЕ равен удвоенному отрезку ВО. Из точки Е проводят вертикаль ЕР до пересечения с рабочей линией. Ступенька ВЕР соответствует некоторому участку аппарата, в котором изменение рабочих концентраций в фазе Фг, равно ЕР, а в фазе Фд равно ВЕ. Отрезок КЬ изображает среднюю движущую силу на этом участке. Так как изменение рабочей концентрации ЕР по построению равно средней движущей силе КЕ, то ступенька ВЕР соответствует одной единице переноса. [c.18]

Графическое определение. Общее число единиц переноса можно определить также графическим методом (рис. 9.7). Для этого на диаграмме г/ —л строят рабочую линию и линию равновесия. Проводят линию МЫ, делящую пополам отрезки ординат, заключенные между рабочей и равновесной линиями. Эти отрезки ординат равны у — у ) и выражают движущую силу процесса. Затем через точку А на рабочей линии, определяющую состав фазы О на выходе из аппарата, проводят горизонталь, пересекающуюся с линией ММ в точке В, и продолжают ее до точки С, причем отрезок АВ должен быть равен отрезку ВС. Из точки с проводят вертикаль СО до пересечения с рабочей линией. [c.319]

На рис. 14.14 представлена схема определения по диаграмме /— X потенциала сушки на входе в сушилку = — /м и на выходе из сушилки %2 = Ь — м. Из полученных значений можно рассчитать среднюю движущую силу по уравнению [c.419]

Для определения числа единиц переноса пользуются графическим методом (рис. 17-5). Для этого на У — X диаграмме проводят линию МЛ, делящую пополам отрезки ординат, заключенные между рабочей линией и линией равновесия. Эти отрезки ординат равны (У — У ) и выражают движущую силу. Затем проводят горизонталь через точку В на рабочей линии, соответствующую состоянию фазы О на выходе из аппарата. Эта горизонталь пересекается с линией ММ в точке О и продолжается до точки Е, так что отрезок ВЕ равен удвоенному отрезку ВО. Из точки Е проводят вертикаль ЕР до пересечения с рабочей линией. [c.430]

Мы отметили, что установление любых двух параметров, иными словами, использование двух ограничений полностью определяет стационарное состояние. Обычно одно ограничение накладывается со стороны выхода, т. е. нагрузкой, а другое — на входе, т. е. природой питающего процесса. Два обычных класса машин — это такие, в которых вход ограничен путем фиксирования или постоянного значения движущей силы ( источник постоянного напряжения ), или постоянного значения движущего потока /г ( источник постоянного тока ). Типичные траектории, соответствующие таким машинам, даются линиями а и 6 соответственно на рис. 12.6 и 12.7. Любое стационарное состояние в траектории, обозначенной этим способом, определяется единственным ограничением на выходе. Это ограничение можно наложить, фиксируя значения Х,, или Яь- Каждую из этих возможностей можно представить прямой линией на диаграмме входа — выхода, которая пересекает траекторию, определенную ограничением на входе, в точке, соответствующей стационарному состоянию. Видно, что ни одно из ограничений на выходе, отмеченных выше, не может определить траекторию через область внешней работы. [c.299]

Существуют более точные методы определения числа действительных тарелок Л. 10, 33, 48]. В настоящее время считается, что выражение движущейся силы через разности энтальпий более точно, чем через разность Концентраций. Поэтому как в отечественной, так и зарубежной литературе рекомендуется метод определения теоретического числа тарелок ректификационных колонн с применением Я-ху-диаграмм. Однако, как показывают сравнительные расчеты, этот метод не дает существенной точности, так как для определения действительного числа тарелок необходимо вводить в расчет к. п. д. тарелки, что может вносить большую погрешность. [c.176]

В частном случае, когда пропускная способность поверхностной стадии массообмена значительно больше, нежели потоковых (kxF L, kyF D), точка В будет находиться на линии равновесия Х2 = х = х- , У2 = Уп диаграмма П, поверхностный перенос уже не контролирует процесс — задача становится потоковой. В этом случае массообмен теряет кинетический характер и в определении движущей силы нет необходимости (очевидно, ДХср = 0). [c.807]

Для определения движущей силы диффузии, кроме рабочих концентраций, определяемых по материальному балансу, необходимо знать и равновесные концентрации. Равновесные концентрации распределяемого между фа1зами вещества устанавливаются при длительном контакте и изображаются обычно на диаграмме равновесия у — х в виде кривой. [c.103]

Движущую силу процесса Н — h определяем по / — -диаграмме (см. рнс. 82). Например, опуская из точки С перпендикуляр до линии парциального давления водяного пара, находим парциальное давление водяного пара в воздухе h = 108 мм или, с учетом масштаба использованной в расчете диаграммы, Л = 54 мм рт. ст. Для определения давления насыщенного водяного пара у поверхности материала проводим через точку С линию = onst (наносят обычно на диаграммы штриховой линией), а в случае отсутствия на диаграмме линии = onst — линию / = onst до пересечения с линией = 100% в точке К. Опуская из точки К перпендикуляр, находим Н = 126 мм, что соответствует Н = 63 мм рт. ст. Следовательно, Н — h = 63—54 = 9 мм рт. ст. Аналогично находим движущую силу для точки М-. Н — h = 69—16 = 53 мм рт. ст. [c.297]

Для определения коэффициента сушки Ь необходимо найти скорость сушки [в кг ( сек)] для периода постоянной скорости сушки, а также разность концентраций пара у поверхности испарения в в окружающем воздухе (движущую силу сушильного процесса) Дс (в кг м ). Для этого надо предварительно, по показаниям психрометров, определить соответствующие влагосодержания воздуха X (в кг кг сухого воздуха) из I— х диаграммы Рамзина следующим образом по показаниям мокрых термометров психрометров iiM и /г находят соответствующие влагосодержания Хш и х а на пересечении изотерм с линией ф=ЮО% (рис. 20-5). Величины ЛС и Хг определяют в точках пересечения изотерм ii и ti линиями /= onst, проходящими через точки пересечения изотерм tiu и ijM с линией ф=100%. [c.160]

При этом, если К, постоянно, — величина постоянная. Определяя для ряда значении а < положепие точки В( и соединяя их плавной кривой, получаем на диаграмме равновесия кривую а,=/ (ai), названную кинетической. Число полок затем определяется построением ломаной линии, как это показано па рис. 5. При этом графическом методе расчета может быть учтено и изменение коэффициента массопередачи на полках аппарата [ > ]. Из этих двух методов определения числа полок более точные результаты дает аналитический метод. При незначительных движущих силах графический расчет требует построения диаграмм равновесия в достаточно большом масштабе, что все же не гарантирует от возможных ошибок при построепии ломаной линии. [c.337]