Графическое движущей силы

Число теоретических ступеней контакта, или число теоретических тарелок, может быть найдено аналитически или графически, совместным решением уравнений равновесия и рабочей линии процесса. Одна теоретическая тарелка выражает одно изменение движуш,ей силы по газовой Аг/ и одно по жидкой Дл фазам, причем число теоретических тарелок и движущая сила процесса находятся в обратном соотношении, т. е. чем больше движущая сила (больше отрезки Ау и Ах), тем меньше потребуется теоретических тарелок для данного разделения. [c.226]

Второй способ графическое определение числа единиц переноса методом единичных объемов. Для расчета, например, абсорбера разбивают колонну на ряд элементов (единичных объемов). Под единичным объемом подразумевают такой объем аппарата, в котором изменение содержания компонента я одной ИЗ фаз равно средней движущей силе в пределах этого же объема. [c.675]

Графически движущую силу процесса удобно представить на следующем примере. [c.286]

Движущая сила диффузии. Процесс массообмена идет при наличии разности концентраций в фазах до состояния равновесия. Следовательно, можно сказать, что движущая сила процесса Аср — это разность концентраций У—Ур=Аср. Здесь У — концентрация компонента в этой фазе в начале процесса, а Ур — равновесная концентрация компонента в той же фазе. Графически движущая сила процесса может быть представлена отрезком прямой аЬ (фит. 87) между рабочей линией и кривой равновесия. Движущая сила не постоянна по высоте аппарата. В одном конце аппарата она равна А1 (отрезок СЬ на графике), а в другом конце аппарата она равна Аг (отрезок ВЬ"). [c.220]

Степень отклонения рассматриваемой двухфазной системы от состояния равновесия является движущей силой процесса массообмена. Графически движущая сила выражается отрез-,ком, заключенным между равновесной и рабочей линиями. Как видно из рис. 23.3, в общем случае движущая сила массопередачи переменна по высоте аппарата в низу аппарата она равна отрезку РР [c.184]

Движущая сила массопередачи представляет собой разность рабочей и равновесной концентраций. Имея рабочую линию и кривую равновесия, нетрудно представить графически величину движущей силы в любом сечении аппарата (рис. 22). [c.74]

При учете влияния источника теплоты обычно возникает трудность его аналитического описания, так как источник чаще всего нельзя описать линейной функцией поэтому предпочитают графические методы и расчеты обычно проводить с помощью диаграммы к X [20]. Кроме того, следует учитывать, что в этом случае, как и при одновременных независимых потоках теплоты и компонента, т. е. когда изменяется температура обладающей источником фазы, такое изменение тоже влияет на величину движущей силы путем изменения коэффициента распределения. Методы расчета, приведенные для одновременных потоков теплоты и компонентов, можно применить и в данном случае. [c.192]

Всякое воздействие со стороны окружающей среды на ФХС с феноменологической точки зрения есть нарушение равновесия или отклонение от установившегося стационарного состояния (химического, теплового, механического, электромагнитного). Возникшие неравновесности или отклонения от стационарности порождают соответствующие и движущие силы, которые, в свою очередь, приводят к появлению потоков субстанций. Потоки субстанций изменяют физико-химические характеристики системы так, чтобы достичь равновесия или стационарности (если это возможно) при новых условиях взаимодействия с окружающей средой. Эта цепь причинно-следственных отношений между явления ми лежит в основе поведения всякой ФХС. При формализации ФХС весьма эффективным приемом является причинный анализ, согласно которому построение теоретических представлений системы связывается с графическим отображением взаимовлияний между элементами системы в виде диаграмм, отражающих характерные особенности и формы функционирования системы. Принципы и методы построения таких диаграмм могут быть различными [20, 21]. [c.32]

Для того чтобы движущая сила процесса была положительна, т.е. у >у, необходимо увеличить В. Однако, с увеличением Н возрастает расход тепла на ректификацию, хотя в то же время уменьшается требуемая высота колонны. Наивыгоднейшее флегмовое число, при котором общие затраты минимальны, определяется технико-экономическими расчетами. На рис.3,5 графически изображены кривые эксплуатационных расходов, капитальных затрат и общих затрат на ректификацию в зависимости от значения флегмового числа. Минимальным общим затратам соответствует оптимальное (рабочее) флегмовое число. В практике ректификации обычно принимают значение от Н=1,2 Рмин До В = 2,5 В мин. [c.39]

Таким образом, графическим путем в диаграмме Н — Х можно представить изображение газа и продукта при сушке, после чего тем или иным способом определяется действительная движущая сила процесса (АХ , ДР , ДЯ , Ду. [c.436]

Для определения числа единиц переноса пользуются графическим методом (рис. 16-4). Для этого на У — А -диаграмме проводят линию MN, делящую пополам отрезки ординат, заключенные между рабочей линией и линией равновесия. Эти отрезки ординат равны (У — У ) и выражают движущую силу [c.584]

Рассмотренный графический метод применим, если на участке, соответствующем одной ступеньке (см. рис. 16-4), линия равновесия сильно не отличается от прямой. В противном случае отрезок КЕ не будет изображать среднюю движущую силу на данном участке. В этом случае пользуются более точным методом графического интегрирования, который заключается в следующем. [c.585]

Решение относительно в графической форме при использовании среднелогарифмической движущей силы приведено на рис. 87. С достаточной для инженерных расчетов точностью оно может быть аппроксимировано [611 следующими уравнениями [c.157]

Число единиц переноса может быть найдено более простым графическим методом, ес/1и равновесная линия на всех участках, соответствующих одной единице переноса, является прямой или имеет малую кривизну, а рабочая линия прямая. В этом случае на диаграмме (рис. Х-10) проводят линию 0—0, делящую пополам отрезки ординат между рабочей и равновесной линиями. Каждый такой отрезок представляет собой движущую силу массопередачи в данной точке апп та, равную у — у. Затем из точки Л (хц, уа) рабочей линии проводят горизонталь АС так, что АВ = ВС или ЛС = АВ. Из точки С проводят вертикаль СО до пересечения с рабочей линией. [c.415]

Применение графического метода дает достаточно точные результаты при условии, что отношение движущих сил на концах аппарата не превышает двух. [c.416]

Рис. 48. Графическое определение движущей СИЛЫ на диаграмме у—х

Графические методы. Эти методы позволяют определить число единиц перенос ] построением на диаграмме у—х. По методу Бейкера [2 проводят среднюю линию ММ, делящую пополам отрезки ординат между рабочей линией АВ и линией равновесия ОС (рис. 50). Далее из точки В (соответствующей конечному состоянию газа) проводят горизонтальный отрезок ВЕ, равный удвоенному отрезку ВО (ВО—расстояние по горизонтали от точки В до линии ММ), и из точки Е проводят вертикаль ЕЕ до пересечения с рабочей линией. Из построения видно, что ЕЕ=2КО = =КЬ. Но отрезок КЕ равен средней движущей силе на участке ВЕ таким образом, отрезок ЕР изображает изменение концентрации газа, соответствующее одной единице переноса, и эта единица [c.197]

Графические методы применимы, если на участке, соответствующем одной ступеньке , линия равновесия не сильно отличается от прямой. В противном случае отрезок КЬ не будет изображать среднюю движущую силу на данном участке. В этом случае графические методы дают менее точные результаты, чем метод графического интегрирования. [c.199]

Графический метод. На диаграмме у—х (рис. 66) отрезок MQ изображает движущую силу на входе газа в некоторую ступень, а отрезок МЫ—изменение концентрации газа в этой ступени. [c.233]

Для любого случая массообмена и любого сечения диффузионного аппарата движущую силу массопередачи можно выразить графически [c.463]

Предельное и оптимальное число корпусов многокорпусной установки. Расход теплоты уменьшается с увеличением числа корпусов. Отсюда, казалось бы, правомерен вывод о целесообразности существенного увеличения числа корпусов. Однако на практике в многокорпусных выпарных установках число корпусов ограничено и обычно не превышает десяти (чаще 3-5). Это объясняется тем, что с увеличением числа корпусов повышаются температурные потери и поэтому снижается общая движущая сила процесса - полезная разность температур установки. Графическая иллюстрация такой ситуации представлена на рис. 14-4. [c.370]

Число теоретич. тарелок м.б. найдено аналитически путем совместного решения ур-ний, описывающих равновесную и рабочую линии процесса, или графически. В последнем случае строятся ступени между рабочей и равновесной линиями в пределах заданных концентраций. Следует иметь в виду, что одна теоретич. тарелка выражает одно изменение движущей силы по газовой Ау и одно по жидкой фазам, причем число теоретич. тарелок и движущая сила процесса находятся в обратном соотношении, т. е. чем больше движущая сила, тем меньше потребуется теоретич. тарелок для заданного разделения. Действительное число тарелок, к-рое необходимо установить в аппарате, определяется [c.657]

Величина п может быть определена графически построением ступенчатой линии между изотермой адсорбции и рабочей линией (рис. 4.17). Ввиду незначительного отличия изотермы от прямой линии на малом участке Сг+1 — можно принять Ас как среднюю арифметическую разность движущих сил на входе и на выходе из ступени [c.202]

Скорость изменения концентрации целевого компонента дс/дх = а определяли для различных участков работающего слоя графическим дифференцированием экспериментальных выходных кривых. По найденным значениям дс/дх и соогветствую-щим значениям движущей силы процесса с помощью уравнения (4.106) вычисляли коэффициенты массообмена Ро для различных значений величины адсорбции а. Эксперименты [25] показали, что Ро уменьшается с увеличением степени отработки адсорбента. Определять по ро коэффициенты массоотдачи Р1 и Рг предлагается графическим дифференцированием выходной кривой с использованием выражений (4.64) и (4.65). Приняв, что коэффициент продольной диффузии О прямо пропорционален скорости газа [c.205]

Коэффициент массопередачи для аппарата в целом при средней движущей силе 0,541 кгс/см2 (определена графически) составит 256 м3/(м3"Ч кгс/см-), что согласуется с опытными данными (табл. IV-12). [c.169]

Определение числа единиц переноса. Одна единица переноса соответствует участку абсорбера, на котором изменение рабочих концентраций равно средней движущей силе на данном участке. Определение числа единиц переноса производят графически. Делают это в следующем порядке. В системе координат X—У (рис. 142) строят равновесную линию ОС и вспомогательную линию MN, делящую пополам отрезки ординат, заключенные между рабочей линией АВ и линией равновесия ОС. Эти отрезки ординат равны (У—У )и выражают движущую силу процесса. Затем через точку й на рабочей линии, соответствующую состоянию газовой фазы на выходе из аппарата, проводят горизонталь. Эту горизонталь, пересекающуюся с линией ММ в точке О, продолжают до точки Е, причем отрезок ВЕ равен удвоенному отрезку ВО. Из точки Е проводят вертикаль ЕР до пересечения с рабочей линией. [c.290]

Поэтому для анализа и расчета процесса экстракции в условиях взаимной нерастворимости фаз можно использовать известный метод графического построения равновесной и рабочей линии на фазовой диаграмме у — х, с помощью которого определяют движущую силу процесса и высоту экстрактора (например, через ЧТТ или ЧЕП). [c.150]

Для расчета необходимых размеров аппарата требуется знать локальные движущие силы. Последние легко определить (см. выше) при наличии полюса 8 — его месторасположение находится из следующих соображений. В точке 8 пересекаются все лучи, в том числе и относящиеся к верхнему и нижнему сечениям — соответственно, прямые, проходящие через точки Х , Ук и Хк, У (см. рис. 11.26). Графически положение полюса 5 в треугольной диаграмме при известных составах фаз на входе в аппарат (точки Х и ) и на выходе из него (точки Х и У ) находят как точку пересечения прямых (лучей), проходящих через указанные пары точек (рис. 11.29). [c.955]

Если зависимость равновесных концентраций извлекаемого вещества в газовой фазе у от содержания его в абсорбенте х выражается в координатных осях х—у линией, близкой к прямой, то среднюю движущую силу можно определить, как среднюю арифметическую (или среднюю логарифмическую при различии более, чем в два раза) движущих сил для низа и верха колонны. В общем случае среднюю движущую силу находят другими методами, описанными в специальной литературе, в частности графическим интегрированием. [c.286]

Для принятых координат находятся движущие силы у — у ) и строится графическая зависимость [c.210]

Движущая сила может быть определена таким числом теоретических ступеней, которые находятся путем описанного выше графического построения (рис. У.24). [c.517]

Рис. 11.7. К определению средней движущей силы процесса графическим интегрированием

Значения интегралов в правых частях уравнений (111.149) обычно определяются графически, ибо равновесная зависимость у = (х) редко имеет настолько простой вид, чтобы можно было вычислить эти выражения аналитически. Каждое из них представляет собой проинтегрированное отношение йзменения концентрации к движущей силе, вызывающей это изменение. Эти безразмерные интегралы принято называть числами единиц переноса. Поскольку в левой части уравнений (111.149) стоит общая высота z контактного объема, пропорциональная числу единиц переноса, то естественно называть коэффициенты пропорциональности [c.212]

Для конечного флегмового числа рассчитать ЧЕП по такому же методу значительно сложнее [71]. Чильтон и Кольборн [163] описали приближенный графический метод расчета ЧЕП, который представляет собой дальнейшее развитие метода Мак-Кэба и Тиле. Он пригоден для всех смесей, для которых известна кривая равновесия. При этом в рассматриваемом интервале концентраций рабочая линия процесса ректификации для укрепляющей части колонны не должна подходить слишком близко к кривой равновесия. Задача сводится к тому, чтобы подобрать подходящее среднее значёние движущей силы, совпадающее с величиной обогащения, соответствующей единице переноса. На диаграмме равновесия в обычном порядке вычерчивают рабочую линию и через точку проводят вертикальную линию, которая пересекает рабочую линию в точке а кривую равновесия — в точке Уь На рис. 79 такое построение схематически пояснено для отдельного участка диаграммы равновесия при этом на рис. 79а кривая равновесия проходит менее круто, чем рабочая линия, а на рис. 796 линии параллельны между собой. [c.125]

Объем газа прпведсп к норм. уел. Величина К а ялп первых двух абсорберов рассчитана при условии, что в зону затоплепия поступает раствор с а 0,5. Высота затопления рассчитана но методике, изложенной выше (стр. 79). Движущая сила рассчитана как средпе-лпгарифмическая. Величина к а для абсорбера Черкасского ХК рассчитана для нижнего яруса насадки высотой 4 м, где степень карбо- низации раствора на входе составляет примерно 0,45. Движущую силу определяли графически. [c.147]

Рассмотрим графический метод. На диаграмме У — X (рис. 8.6) проводят линию МЫ, делящую попЬлам отрезки ординат, заключенные между рабочей линией и линией равновесия. Эти отрезки ординат равны У—У и выражают движущую силу процесса. Затем -через точку В на рабочей линии, соответствующую состоянию фазы О на выходе из аппарата, проводят горизонталь. Эту горизонталь, пересекающуюся с линией МЫ в точке ), продолжают до точки Е, причем отрезок ВЕ равен удвоенному отрезку ВО. Из точки Е проводят вертикаль ЕР до пересечения с рабочей линией. [c.220]

Уравнения (1.6) и (1.7) можно также решить графическим интегрированием. Однако расчет но этим уравнениям часто можно дополнительно упростить, используя вместо графического интегрирования уравнения расхода жидкости понятие среднелогарифмической движущей силы. Можно доказать, что теоретически это снраведливо, когда равновесная и рабочая линии являются прямыми во всем диапазоне изменения состава газа и [c.11]

Результаты обработки опытных данных для насадок различного типа с использованием уравнения (2.7) графически показаны на рис. 2.30. Значение Р можно найти с помощью этого графика по точкам пересечения общей ординаты (например, проведенной через точку 1000) прямыми линиями, соответствующими различным насадкам. Для построения одной из зависимостей данные, полученные Грегори и Шарманом [2], были использованы лишь частично, так как во многих опытах содержание СО.2 в очищенном газе равнялось нулю. Очевидно, что это значение не может быть принято при вычислении среднелогарифмической движущей силы. Поскольку в указанных опытах материальные балансы имели плохую сходимость, были использованы средние из полученных значений К а, основывающиеся на данных для газа и жидкости. [c.38]

Абсорбер. Особенности конструкции и расчета абсорбционных колонн для окиси углерода рассмотрены в литературе [8]. Однако для предложенного метода расчета требуются эксплуатационные данные по промышленным колоннам с аналогичными характеристиками и необходимо практически походить пз прбздположения, что на любой новой установке сохраняется неизменное значение коэффициента К а. В рассмотренном примере приводятся данные по промышленному абсорберу, показанному на рис. 14.6. Эти данные используются для определения расчетных размеров новой колонны в предположении, что требуемый объем колонны пропорционален количеству абсорбируемой окиси углерода и обратно пропорционален движущей силе. Движущие силы определяли графическим интегрированием с корректировкой кривых равновесия в соответствии с изменениями температуры в колоннах. [c.357]

В непрерывнодействующем аппарате движущая сила процесса, число ступеней изменения концентрации определяются так же, как и в случае абсорбции (рис. 76), графическим методом. [c.291]

Характер изменения отдельных частей эксплуатационных расходов (т. е. энергетических и амортизационных расходов) с изменением избытка флегмы изображен графически на рис. 11 [60]. Часть эксплуатационных расходов, определяемых расходом теплоносителя, возрастает прямо пропорционально величине избытка флегмового числа (кривая I). Более сложной является зависимость амортизационных отчислений от величины избытка флегмы. С увеличениемвозрастает движущая сила процесса и уменьшается необходимое число теоретических и соответственно действительных ступеней. В итоге при некотором флегмо-вом числе рабочий объем ректификационной колонны станет минимальным и, следовательно, минимальной будет ее стоимость и амортизационные отчисления. Поэтому зависимость амортизационных отчислений от избытка флегмы имеет минимум (кривая 2), который лежит в области значений флегмы, приближающихся к рекомендуемым в литературе, т. е. 1,3-1,4. Отсюда следует, что суммарные затраты будут также иметь минимум, который не совпадает с минимумом амортизационных отчислений. Это обьясняется тем, что стоимость энергетических средств, пропорциональная увеличению флегмового числа, перемещает точку экстремума в область низких значений тем больше, чем выше относительная стоимость энергетических средств. [c.61]