Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Расчет изотермический

    Легче всего поддается расчету изотермический реактор вследствие постоянства констант скорости реакции и констант равновесия. В адиабатическом реакторе температура изменяется, вследствие чего непрерывно изменяются константы, входящие в уравнение скорости реакции. В этом случае определение температуры в зависимости от степени превращения облегчается использованием уравнений теплового баланса. Наиболее трудными для расчета являются неизотермический и неадиабатический процессы. [c.139]


    При расчете изотермического процесса однократной перегонки нефтяных смесей в присутствии перегретого водяного пара или другого инертного агента, полностью переходящего в паровую фазу, используют также уравнение (1.13), однако при этом необхо- [c.64]

    Изотермические реакторы. Применение общей модели для расчета изотермических реакторов рассмотрено в работах [16, 181. [c.308]

    Методы расчета каскада аппаратов идеального перемешивания, основанные на последовательном решении уравнения (111-65), разработаны достаточно полно и не вызывают затруднений. Для иллюстрации рассмотрим расчет изотермического каскада объемом V жъ М аппаратов равного объема (У = в которых осу- [c.99]

    Программа расчета изотермического реактора вытеснения для произвольной кинетики представлена на стр. 376. [c.375]

    Результаты расчета изотермического реактора для реакции [c.375]

    В главе И идеализированные формы кубового реактора периоди- ческого действия, кубового реактора непрерывного действия с перемешиванием и трубчатого реактора будут использованы в качестве исходных моделей для расчетов изотермического реактора. [c.38]

    РАСЧЕТЫ ИЗОТЕРМИЧЕСКИХ РЕАКТОРОВ [c.40]

    Данные расчета изотермического течения были сопоставлены с экспериментом (рис. 2), а также с результатами исследования [c.87]

    В работах /26, 7 представлен упрощенный метод расчета трубчатого реактора, который сведен к расчету изотермического реактора. Дан метод определения среднеинтегральной температуры, по которой необходимо производить расчет. Из условий кинетики находятся объемная скорость газа и требуемый объем катализатора. Такой метод расчета необходимой точностью не обладает, но он достаточно прост и может быть использован приближенных оценок. [c.156]

    Результаты расчета изотермической сжимаемости н-гексана на линии насыщения [c.45]

    На рис. 12.4 представлены некоторые из полученных Гриффитом результатов по расчету изотермического течения степенной [c.424]

    В настоящей главе изложен расчет изотермической абсорбции в простейшем случае, когда имеется лишь один абсорбируемый компонент и поглотитель нелетуч. Более сложные случаи абсорбции рассмотрены в главе IV. [c.184]

    РАСЧЕТ ИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ АБСОРБЦИИ (АБСОРБЦИЯ СОг ВОДОЙ) [c.714]

    РАСЧЕТ ИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ АБСОРБЦИИ 715 [c.715]

    Приведем соотношения, необходимые для расчета изотермической сжимаемости и коэффициента термического расширения. Изотермическую сжимаемость [c.307]


    Из рассмотренного перечня условий проведения ионообменных процессов следует, что имеется значительная общность в математических описаниях и, следовательно, в методах анализа и расчета изотермических процессов ионного обмена и адсорбции. Действительно, как и в адсорбционных процессах, здесь возможно использование общих методов расчета массообменных процессов на базе понятий ступени изменения концентрации, чисел и высоты единиц переноса. Используются также уравнения массопередачи и массоотдачи, понятие движущей разности концентрации и экспериментальные корреляции для зависимости коэффициентов массоотдачи р от основных параметров массообменного процесса. Основы такого метода расчета аппаратов рассмотрены выше на примере процессов адсорбции. Недостатки общего метода расчета массообменных аппаратов применительно к процессам ионного обмена прежние расчет проводится только для всего аппарата в целом без анализа ситуации во внутренних точках недостаточная физическая обоснованность и, как следствие, малая точность расчета величины коэф- [c.256]

    РАСЧЕТ ИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ АБСОРБЦИИ 717 [c.717]

    Математическое описание и, следовательно, методы анализа и расчета изотермических процессов ионного обмена во многом аналогичны таковым для изотермической адсорбции. Как и в адсорбционных процессах, здесь также используются общие методы расчета массообменных процессов на базе понятий ступени изменения концентрации, чисел и высоты единиц переноса. Применяются также уравнения массопередачи и массоотдачи, понятие движущей разности концентраций и экспериментальные корре- [c.543]

    Схема, показанная на рие. П-25, является наиболее универсальной, и рекомендации по расчету изотермических хранилищ отнесены к данному варианту. Для определения хладопроизводительности циркуляционной холодильной установки необходимо знать тепловую нагрузку на холодильную машину. В общем случае тепловая нагрузка [c.74]

    Частным случаем рассматриваемой задачи является расчет изотермического потокораспределения в гл. с переменными параметрами. Тогда общая система уравнений сокращается до следующей  [c.111]

    Разработать алгоритм и блок-схему и программу расчета изотермического реактора с гидродинамикой идеального вытеснения, в котором осуществляется реакция [c.42]

    Пример 6.10. Расчет изотермического парожидкостного равновесия по уравнению Маргулеса [c.342]

    Для расчета изотермической абсорбции могут быть использованы оба вида уравнений массопередачи. Однако практически более удобной оказывается форма уравнения, в котором движущие силы процесса выражены разностью рабочей и равновесной концентраций компонентов в паре. [c.108]

    Ниже рассматривается пример расчета изотермической абсорбции, которой подвергается пирогаз для извлечений из него компонентов Сз и выше. Давление в колонне 34 ат изотерма абсорбции минус 10°С такую же температуру имеет и пирогаз на входе в колонну. В качестве абсорбента используется фрак- [c.108]

    Анализ методов описания и расчета изотермической и неизотермической десорбции, осуществляемой при различных способах взаимодействия фаз, приводится в специальной литературе [36, 37]. [c.247]

Рис. 20.7. Графический расчет изотермического испарения по способу вторичных проекций Соколовского для случая, когда в системе образуется гидрат соли А и двойная соль ВС, которая растворяется конгруэнтно. Рис. 20.7. <a href="/info/961186">Графический расчет изотермического испарения</a> по <a href="/info/876773">способу вторичных проекций</a> Соколовского для случая, когда в <a href="/info/334435">системе образуется</a> <a href="/info/86692">гидрат соли</a> А и <a href="/info/2477">двойная соль</a> ВС, которая растворяется конгруэнтно.
    ГРАФИЧЕСКИЕ ПОСТРОЕНИЯ И РАСЧЕТ ИЗОТЕРМИЧЕСКОГО ВЫПАРИВАНИЯ НА ПРОЕКЦИЯХ ЧЕТЫРЕХГРАННОЙ ПРИЗМЫ [c.213]

    ГРАФИЧЕСКИЕ ПОСТРОЕНИЯ И РАСЧЕТ ИЗОТЕРМИЧЕСКОГО ИСПАРЕНИЯ НА ПРОЕКЦИЯХ ЧЕТЫРЕХГРАННОЙ ПИРАМИДЫ [c.225]

    Этот параграф посвяш,ен расчету изотермических проточных реакторов, работающих в предельных гидродинамических режимах идеального вытеснения (эффективный коэффициент диффузии 0 = 0) и идеального смешения (Д = оо), а также промежуточном между ними режиме неполного смешения. Процессы в изотермическом реакторе идеального вытеснения уже рассматривались в 11.3. Основное расчетное уравнение (11.53) [c.198]

    Ступенчатый расчет изотермического сечения [c.261]

    Применяются различные методы расчета изотермических, адиабатических, неизотермических и неадиабатических реакторов, от-личаюшд1еся способами интегрирования  [c.26]

    Стадия реанцпп Истинные значения кинетических констант Неизотермические условия (получено расчетом) Изотермические условия (получено расчетом)  [c.444]


    Необходимо отметить, что в основе всех методов расчета коэффициентов активности, кроме методов Уайта, Ли и Коула и Джу и Коула, лежит условие постоянства температуры. Поэтому найденные по этим методам коэффициенты активности, строго говоря, применимы лишь для расчета изотермических данных о равновесии. При определении по этим коэффициентам активности изобарных данных о равновесии, требующихся для расчетов процессов ректификации, не учитывается изменение коэффициентов активности с температурой. [c.176]

    Функция (У. 1.5) не содержит индивидуальных параметров, и ее очень удобно использовать дпя расчетов изотермической сжимаемости смесей на основе (111.3.13). Член в квадратных скобках (У.1.5) описывает наибольшее отклонение от си етрии соответствующих кривых. Фигурирующие в (У.1,1) и (У.1.5) избыточные величины связаны с избыточным объемом соотношением [c.72]

    Итак, уравнение (П1.15) отличается от приведенного выше для расчета изотермических индексов уравнения (И1.12) тем, что оно включает просто неисправленные времена удерживания, а не логарифмы исправленных времен удерживания, Другие способы расчета неизотермическнх индексов удерживания обс> ждаются в 140, 45]. [c.170]

    Что касается сходимости всего процесса в целом, то она будет определяться при условии корректной постановки задачи выбором достаточно хорошего начального приближения и способами организации внешних циклов. При этом существенную роль играют различные соображения и математически обоснованные приемы, направленные на повьш ение эффективности методов расчета изотермического и неизотермического пото-кораспределений. Эти вопросы обсуждаются в следующей главе. [c.114]

    Разработать алгоритм, блок-схему и программу расчета изотермического проточного реактора с гидродинамикой, описываемой ячеечной моделью (РЯМ) с числом ячеек взяв за основу расчета моделирование процесса в изотермическом реакторе идеального смешения периодического действия (РИСПД), в котором гидродинамика не оказывает влияния на кинетику химического процесса. Масштабный переход к модели РЯМ по данным расчета РИСПД выполняется по формуле [c.43]

    Для линейных изотерм, а также адсорбции сорбентом, содержащим сорбируемое вещество, получены аналитические решения при D = О и D ф 0. Задача (4.86) — (4.88) — двухточечная граничная, и получить ее решение для нелинейных изотерм пока не удалось. Разработаны [18] методы макрокинетического расчета адсорбции в движущемся слое с использованием метода Рунге — Кутта для интегрирования записанной выше системы у-равнений с применением ЭВМ. Авторы [18] определяли недостающие условия на границе методом последовательных приближений, причем в качестве первого приближения использовали аналитические решения, полученные для линейных изотерм. Эти методы позволяют проводить расчеты изотермических процессов с использованием различных математических моделей — при D = О и D Ф О, ро = onst, ро = [c.198]

    В последние годы ш1тенсивное развитие получили квантовохимические исследования взаимных превращений различных форм нитрида бора. Серия расчетов изотермических зависимостей объема от наружного гидростатического давления для алмазоподобных модификаций ВМ обсуждается в [72]. Целью явились неэмпирические оценки равновесных структурных и других свойств (оптических, механических и т. п.) конкретных модификаций нитрида [c.20]

Рис. 5.5. Восстановленная концентрация горючего (пропана) на оси диффузионного факела в канале согласно опытам и расчетам Бурико и Лебедева 11980J. / — и /и = = 0,32, расчет факела 2 - uju = 0Д6, расчет факела i - и /и = 0,32, расчет изотермической струи 4 - uJuq = 0,16, расчет изотермической струи 5 - uju = 0,32, эксперимент с горением б - w,/ о = 0,16, эксперимент с горением 7 - uju = 0,32, эксперимент без горения 5 - м,/Мц = 0,16, эксперимент без горения = 16 м/с, 3 мм Рис. 5.5. <a href="/info/945760">Восстановленная концентрация</a> горючего (пропана) на оси <a href="/info/95737">диффузионного факела</a> в канале согласно опытам и расчетам Бурико и Лебедева 11980J. / — и /и = = 0,32, <a href="/info/1120248">расчет факела</a> 2 - uju = 0Д6, <a href="/info/1120248">расчет факела</a> i - и /и = 0,32, <a href="/info/30254">расчет изотермической</a> струи 4 - uJuq = 0,16, <a href="/info/30254">расчет изотермической</a> струи 5 - uju = 0,32, эксперимент с горением б - w,/ о = 0,16, эксперимент с горением 7 - uju = 0,32, эксперимент без горения 5 - м,/Мц = 0,16, эксперимент без горения = 16 м/с, 3 мм
    Расчеты изотермического испарения рассмотрим на примере системы КС1—Na l—Н2О, лежащей в основе переработки сильвинита для получения КС1 (рис. 15.3). Политермная кривая насыщения ВЕ имеет различный наклон к координатным осям, т. е. с повышением температуры концентрация Na l в эвтоническом растворе понижается, а концентрация КС1 возрастает. [c.127]


Смотреть страницы где упоминается термин Расчет изотермический: [c.98]    [c.100]    [c.424]    [c.334]    [c.98]   
Абсорбция газов (1976) -- [ c.169 , c.603 ]




ПОИСК







© 2024 chem21.info Реклама на сайте