Пропан уравнения состояния

Уравнение состояния газов Ван-дер-Ваальса наиболее точно определяет поведение легких газов при давлении до 100 атм и при температуре О—20° С. Применение этого уравнения к пропану и бутану или их смесям в названном диапазоне температур и давлений приводит к ошибкам, величина которых не превышает 10%. [c.60]

Параметры уравнений Бенедикта — Уэбба — Рубина и других связанных с ними уравнений могут быть использованы и как специфические, и как обобщенные. Некоторые наиболее точные модификации уравнения Бенедикта — Уэбба — Рубина были распространены [180] на этилен и пропилен, как жидкий, так и газообразный, а для описания ряда других веществ были применены аналогичные уравнения. В работе [303] приведены экспериментальные данные и осуществлен критический разбор уравнений состояния для неона при очень низких температурах. В разд. 1.4 содержатся многочисленные данные о втором и более высокого порядка вириальных коэффициентах. Воксменом и Девисом (1979) выполнены точные измерения вириального коэффициента для этилена при низких температурах, а ГУдвином (1979) разработано сходное по структуре с уравнением Битти — Бриджмена уравнение состояния, параметры которого приложимы к пропану. [c.87]

Система метан — этилен — изобутан. Система метап — этилен — изобутан, исследованная экспериментально [1], может служить особенно ценной проверкой графиков по отношению к уравнению и экспериментальным данным, вследствие того, что два из этих компонентов — этилен и изобутап — не содержались в смесях, взятых за основу при составлении графиков. В табл. 5 приводятся данные но состояниям равновесия, полученные экспериментально для этой системы, и значения констант равновесия К, рассчитанные по экспериментальным данным, по уравнениям состояния и по графикам. Кроме того, дополнительно, было проведено сравнение значений констант равновесия, вычисленных по уравнениям и найденных по графикам для двух компонентов, не присутствующих в рассматриваемой смеси (пропан и -пентан). Было принято, что концентрация этих компонентов стремится к нулю.. [c.41]

Еще до опубликования статьи американских исследователей [23] было предложено уравнение состояния специально для двойных бесконечно разбавленных растворов в окрестности критической точки чистого растворителя [24]. Согласие результатов, изложенных в гл. П1, с этим уравнением — хорошая его аттестация. В пределах точности измерений экспериментальные данные р — V — Т — N2 для системы этан (растворитель) — пропан (растворенное вещество) хорошо согласуются с этим уравнением [4] из него найдено предельное значение парциального мольного объема этана на пути критическая кривая [c.59]

Таракад и др. [677]. В статье рассмотрено восемь уравнений состояния, а именно вириальное уравнение, исходное уравнение Редлиха — Квонга и его два варианта, уравнение Соава, а также два других уравнения. Уравнение Бенедикта — Уэбба — Рубина не было подвергнуто анализу, так как оно, как правило, считается достаточно надежным, если известны значения соответствующих констант и параметров взаимодействия. Авторы описывают методику применения данных уравнений для расчета характеристик чистых компонентов, смесей и неполярных систем, включая смеси вода — газ. Как было установлено, при расчете сжимаемости газа исходное уравнение Редлиха — Квонга дает не менее точные результаты, чем его модифицированные варианты исключение составляет лишь система диоксид углерода — пропан. В интервале давлений от низких до средних неполярные системы можно довольно точно представить при помощи вириального уравнения. При высоком давлении ни одно из вышеупомянутых уравнений не отличается надежностью. В табл. 1.26 приводятся рекомендации по использованию уравнений для расчетов свойств нескольких типов систем при различных условиях. [c.110]

Была также сделана попытка применить в качестве параметра, характеризующего состав, молекулярный вес, однако это оказалось менее точным, чем применение среднемольной температуры кппенпя. Это было установлено путем сравнения коэффициентов летучести, рассчитанных посредством уравнений предыдущей статьи для ряда состояний в системах метан — этилен — нзобутан и метан — пропан — н- пентан, с коэффициентами летучести, рассчитанными для бинарных смесей метан — изобутан и метан — к-пентан, имеющих ту же среднемольную температуру кипения пли тот же молекулярный вес. [c.25]

Если в качестве условия принято, что ф, = 0,, значительные погрешности возможны даже при средних давлениях. Например, как видно из примера 3,6, для смеси СО2 — пропан погрешность достигает примерно 25%. Однако ничего более определенного о вероятных погрешностях расчетов сказать нельзя. Условия, соответствующие идеальному состоянию, можно хотя бы отчасти объяснить исходя из уравнения Ван-дер-Ваальса. В табл. 3.3 и 3.4 представлены коэффициенты фугитивности, выведенные по этому уравнению [c.156]

На рис. 2.11 показано влияние изменения состава на давления точки росы и точки кипения в системе метан — пропан при температуре 37,8° С, которая выше критической температуры чистого метана. Вследствие этого смеси, состоящие в основном из чистого метана, существуют только в однофазном состоянии. Состав системы в целом связан с фазовыми составами уравнением [c.28]

Данные табл. 5.1 показывают, что четких границ между свойствами пластовых флюидов залежей соседних классов не существует. Приведенные диапазоны изменения плотности и молекулярной массы отражают имеющуюся статистику, и граничные значения свойств смесей перекрывают друг друга. Это особенно показательно при разграничении газоконденсатных залежей и нефтяных залежей переходного состояния (летучих нефтей). В зависимости от температуры в залежи одна и та же пла-стовая смесь может в одном случае идентифицироваться как газоконденсатная, а в другом (при более низкой пластовой температуре) — как летучая нефть. Это наглядно иллюстрирует фазовая диаграмма пластовой смеси горизонта В-196 Анастасьевского месторождения (рис. 5.2), рассчитанная на основе описанного в гл. 2 обобщенного кубического уравнения состояния. Молярный состав смеси %) следующий азот - 2,69 диоксид углерода - 3,31 метан -60,95 этан - 10,89 пропан - 6,66 бутаны - 2,84 группа s+ - 12,66. Молекулярная масса С + равна 170. Рассчитанное по формуле (5.4) потенциальное содержание группы С5 + равно 1025 г/м сухого газа (газосодержание, определенное по формуле [c.147]

Система метан — пропан. В табл. 3 дается сраннение значений констант равновесия, полученных в работе [15] для семи состояний в системе метан — пропан, с соответствующими значениями констант равновесия, рассчитанными по уравнениям, приводимым в настояп],ей статье. [c.16]

Согласно уравнению (111. 101), равновесное фазовое отношение ki определяется лишь по давлению и температуре и совершенно не зависит от природы и числа других компонентов -системы. Однако так дело обстоит только для идеальных и практически идеальных растворов. Для растворов же реальных, отклоняющихся в своем поведении от закона Рауля, равновесное фазовое отношение зависит еще и от состава, и в этом приближенность и ограниченная точность определения летучестей неидеальных растворов по уравнению (III. 100). Есть еще и другая причина, известным образом ограничивающая применение правила летучести. При определенной температуре любое чистое вещество, находящееся под давлением, отличающимся от упругости его паров, может существовать лишь в однофазном состоянии. Если, например, давление системы больше упругости паров рассматриваемого компонента, то в чистом виде этот компонент может существовать лишь в конденсированной фазе если же давление системы меньше его упругости паров при данной температуре, то чистый компонент этих -условиях ож и-си.пествовать лишь в паровой фазе. Однако то же самое вещество, рассматриваемое как компонент раствора, может вести себя совершенно по-другому. Так, компонент раствора может находиться в паровой фазе, когда упругость его паров меньше общего давления системы, и, наоборот, присутствовать в конденсированной фазе, когда упругость его насыщенных паров при данной температуре выше общего давления системы. Между тем использование правила летучести предполагает определение летучести или чистого рассматриваемого компонента при Тир раствора обязательно в том же фазовом состоянии, что и сам раствор. При этом может оказаться (и часто так и бывает), что данный компонент в чистом виде не может устойчиво существовать при температуре II давлении раствора в том же агрегатном состоянии, в котором он находится в растворе. Так, например, если давление системы р = 0 ama, температура / = 70° и требуется определить летучесть / пропана в жидкой фазе, то это определение приходится вести в таких условиях, при которых чистый пропан как жидкость не может устойчиво существовать, ибо его упругость паров при этой температуре равна 28 ama. Решение этой задачи состоит в экстраполяции изотермических кривых, дающих коэффициент активности в функции приведенного давления, в неустойчивую область. [c.125]

При приведенных плотностях выше единицы уравнение (11.6.1) предсказывает существенное уменьшение значений произведения Ор. Это подтверждается экспериментальными данными Доусона и др. для метана, некоторыми данными по самодиффузии в водороде при 36 и 55 °С [92], а также данными, относящимися к жидкому метану [164]. Последние два ряда данных укладываются несколько выше сглаженной кривой, представленной на рис. 11.3. Данные по самодиффузии в жидких двуокиси углерода и пропане, опубликованные Робинсоном и Стьюартом [186], не могут быть использованы для проверки уравнения (11.6.1), поскольку ни одно значение ( )р) не было измерено однако эти данные (1,5 <[ рг<С 2,5 и 0,8 < Т г< 0,97) показывают, что значение произведения Dp уменьшается с возрастанием плотности в соответствующей области. Приближенные корреляции, основанные на использовании принципа соответствующих состояний, для О как функции приведенной температуры и приведенного давления были приложены Слеттери и Бердом [199] к Такахаши [205а]. [c.482]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология