Тепловая нагрузка печи и расход топлива

ПОЛЕЗНАЯ ТЕПЛОВАЯ НАГРУЗКА ПЕЧИ И РАСХОД ТОПЛИВА [c.515]

Полезная тепловая нагрузка печи и расход топлива 443 [c.443]

Расход топлива. Суммируя расход тепла на нагрев и испарение сырья, перегрев водяного пара, получим общую полезную тепловую нагрузку печи (в ккал/ч) [c.285]

Определить необходимый расход топлива в печи с полезной тепловой нагрузкой 9071,4 кВт. Топливо — мазут с QJJ = 41860 кДж/кг, к. п. д. печи 0,74. [c.108]

Получение дистиллятных фракций из. нефтяного сырья связано с нагревом нефти до 340—350 °С. Установлены следующие интервалы температур начала и конца кипения углеводородных фракций (с небольшими отклонениями, зависящими от технологического режима) бензины 62—140°С (180°С) керосины 140(180)—240°С дизельные топлива 240—300, 300—350 °С масляные фракции 350— 400, 400—450, 450—490 °С (500 °С) гудрон >490 °С (500 °С). Нефть нагревается до требуемой температуры в аппаратах огневого действия — печах соответствующей тепловой мощности. Для уменьшения тепловой мощности печей нефть предварительно нагревают за счет тепловой энергии вторичных энергоисточников на самой установке. Чем выше температура предварительного подогрева нефти, тем меньше тепловая нагрузка печи и расход сжигаемого топлива. [c.212]

Тепловая нагрузка печи 1385306-10 -кДж/ч, Топливо имеет Qp= = 41860 кДж/кг. Потери тепла с уходящими газами 7049 кДж/кг, в окружающую среду 4186 кДж/кг. Определить необходимый расход топлива. [c.108]

К. п. д. печи, ее тепловая нагрузка и расход топлива [c.158]

Определяют к. п.д. печи, ее полезную тепловую нагрузку и расход топлива. [c.184]

Радиантная секция. Рассчитывают процесс горения топлива [10, с. 155—158] и определяют к. п. д. печи, ее полезную тепловую нагрузку и расход топлива [c.364]

Методика расчета печей д л я сжигания промышленных отходов. Количество необходимого топлива для сжигания промышленных отходов определяется расчетом. Задаваясь тепловой нагрузкой печи, находят его объем и размеры. Общая формула для расхода топлива в печах сжигания стоков, которые не могут гореть самостоятельно, имеет следующий вид [c.261]

При проектировании газобензиновых заводов обычно определяют потребную тепловую нагрузку и расход топлива, по которым подбирают типовую печь. [c.142]

Нефть подогревается до необходимой температуры в трубчатых печах. Для уменьшения тепловой мощности печей нефть предварительно нагревают за счет тепловой энергии вторичных энергетических источников на самой установке. Чем выше температура предварительного подогрева нефти, тем меньше тепловая нагрузка печи и соответственно меньше расход сжигаемого топлива, но при этом увеличиваются потери [c.138]

Определить к. п. д. печи и расход топлива, если заданы полезная тепловая нагрузка печи р ол = 14450000 ккал час, рабочая теплотворная способность топлива = 9639 ккал/кГ, температура дымового газа на выходе из конвекционной секции 3 = 350° С, после системы рекуперации тепла — 4 = 160° С5 коэффициент избытка воздуха у основания дымовой трубы а= 1,15 практический расход воздуха = 15,93 агГ/кГ (топл.). Расход форсуночного пара Zф = 0,45 кГ/кГ (топл.). [c.353]

Тепловая нагрузка печи до установки реформаторов составляла 13,1 МВт, в том числе первой пары горелок — 5,54 МВт. После включения реформаторов заданный температурный уровень процесса стекловарения обеспечивался при меньшей тепловой нагрузке печи, равной П МВт. В результате этого тепловая нагрузка первой пары горелок была снижена до 4,48 МВт. Соответственно приведенным значениям тепловой нагрузки печи удельный расход условного топлива уменьшился с 350 до 297 кг/т стекломассы. [c.584]

Цель и программа исследований. Целью исследований являлось определение средств, позволяющих увеличить тепловую нагрузку печи, и максимальное сокращение расхода топлива, занимающего существенное место в расходах на нефтеперерабатывающем заводе. [c.79]

При производстве цемента из нефелинового шлама на 55—60% возрастает производительность цементных печей (по сравнению с обычным способом производства цемента) в связи с уменьшением тепловой нагрузки печей и расхода топлива. [c.161]

Полезная мощность печи и расход топлива. В пределах печи расположен только сырьевой змеевик (рис. 5.2), поэтому тепло, расходуемое на нагрев сырья (QL), и является полезной тепловой нагрузкой печи [c.87]

Заметное снижение температуры предварительного подогрева нефти повысило тепловую нагрузку печей, что связано также с дополнительным расходом топлива. [c.61]

Тепловая нагрузка печи, ее к. п. д. и расход топлива [c.206]

Пример 2. Определить поверхность и тепловую напряженность конвекционных труб печи, если ее полезная тепловая нагрузка 38451 10 Вт, а тепловая нагрузка радиантной камеры 28377-10 Вт. Остальные данные для расчета взять из примера 1 — расчета поверхности радиантной камеры. Расход воздуха на сгорание 1 кг топлива равен 15,73 кг. Принять 1 ол равным 14,6 м. [c.103]

Значительное снижение стоимости обезвреживания сточных вод возможно при использовании тепла отходящих газов, являющегося основной статьей расходной части теплового баланса печей огневого обезвреживания. При относительно низкой агрегатной нагрузке установок огневого обезвреживания наиболее целесообразным является глубокое регенеративное использование тепла отходящих газов, которое позволяет резко сократить удельный расход топлива. В установках с агрегатной нагрузкой более 3—4 т/ч выгоднее внешнее (энергетическое) применение тепла отходящих газов для производства пара или горячей воды в котлах-утилизаторах. Рациональная схема использования тепла отходящих газов определяется агрегатной нагрузкой установки и во многом зависит от состава конкретной сточной воды и физико-химических свойств ее примесей. В целях экономии капитальных затрат, ускорения строительства и упрощения условий эксплуатации является оправданной работа установок с малой агрегатной нагрузкой, а также установок временного назначения, без использования тепла отходящих газов. [c.119]

Величина определяет удельную тепловую производительность процесса. Определенную (заданную) производительность печи или агрегата можно, как следует из уравнения (4.38), получить при различных значениях подачи топлива 56/, и чем меньше эта величина, тем более экономичен технологический процесс (нагрева, плавления, обжига и т.д.) и меньше удельный расход топлива. В ряде случаев предъявляются требования увеличения производительности агрегатов в этих случаях форсирование по величине тепловой нагрузки будет тем меньше, чем больше т) . Величина г , следовательно, определяет и тепловую экономичность данной печи или агрегата — чем больше т , тем меньше удельный расход топлива. Действительно, с учетом уравнений (4.33) и (4.38) получаем [c.287]

По местным условиям ТТТ из четырех секций был испытан за котлом КУ-50 секционной печи трубоэлектросварочного стана № 2 этого же завода. Данный котел оборудован также подтопком, только топливо — природный газ. Результаты испытаний теплообменника с поверхностью нагрева 190 м следующие тепловая нагрузка 0,9 МВт температура газов на входе 200 °С расход воды 30 т/ч. Температурный перепад по воде 22-26 °С. [c.138]

Для ванных рекуперативных печей с двойным сводом (см. рис. 11.59) была разработана усовершенствованная система отопления, потребовавшая создания новой конструкции мазутной форсунки, дающей возможность изменять длину факела при стабильной тепловой нагрузке и неизменном удельном расходе распылителя [11.16]. При разработке новой конструкции были использованы рекомендации [11.35]. Подачу мазута в форсунку было решено осуществлять через центральную трубку ( центральный ввод топлива ), а для подачи распылителя использовать сопло Лаваля, позволяющее получить сверхзвуковые скорости истечения, т.е. обеспечить так называемый сверхзвуковой режим истечения . Кроме того, с целью защиты носика форсунки от перегрева и коксования вследствие излучения из рабочего пространства печи и создания дополнительной возможности влиять на длину факела, была использована выхлопная труба. Все необходимые размеры и параметры проектируемой форсунки были тщательно рассчитаны (см. кн. 1, гл. 6, рис. 6.22, б, кн. 2, гл. 7, рис. 7.15 и гл. 11, рис. 11.3). [c.586]

Как следует из сравнения величины КПД для вариантов / и // (см. табл. 11.21), переход на оптимальное распределение тепловой нагрузки позволит либо увеличить производительность печи, либо снизить расход топлива на 3 % с одновременным увеличением стойкости огнеупорной кладки и убирающих трактов печи. [c.607]

Первая ректификационная колонна. В проектах температура предварительного подогрева нефти в теплообменниках принята равной 200 °С, а температура полуотбензиненной нефти (внизу колонны) 225 °С. Фактически температура подогрева нефти была 160—180 °С, а на входе в печь атмосферной части не превышала 170—200°С. Более низкая температура подогрева нефти в теплообменниках, чем предусмотрено проектом, обусловлена увеличением в 1,3—1,4 раза пропускной способности установок при сохранении поверхности сырьевых теплообменников на проектном уровне. С целью снижения сопротивления движение нефти в теплообменниках осуществляется тремя и четырьмя потоками вместо двух, предусмотренных проектом. Это позволило снизить давление на сырьевом насосе. Снижение температуры предварительного подогрева нефти вызвало необходимость повысить тепловую нагрузку печей, что связано с дополнительным расходом топлива. Согласно проектам, на установках АВТ производительностью 1,0 и 2,0 млн. т/год сернистой нефти избыточное давление в первой ректификационной колонне должно быть не ниже 2,0 кгс/см . На действующих заводах давление сохраняется на уровне 2—2,5 кгс/см2. [c.134]

И высокотемпературного отжига, т. е. нри температурных режи-, мах, когда наблюдается интенсивное окисление металла. За эти периоды тепловая нагрузка печи снижается в 4—5 раз, поэтому жесткая связь клапаноБ рассчитана на пропорциональную подачу топлива и воздуха именно в этом диапазоне. Что касается режима отпуска (500—600°С), в течение которого тепловая нагрузка падает приблизительно в два раза, расход воздуха в этот период остается неизменным. [c.319]

При атмосферной перегонке нефти загрязнение теплообменников подогрева сырья приходится компенсировать увеличением тепловой нагрузки печи. Повышение расхода топлива при этом эквивалентно 28 кДя на I т нефти на 1°С снииения температуры. [c.7]

Нефть подогревается до необходимой температуры в трубчатых печах. Для уменьшения тепловой мощности печей нефть предварительно нагревают за счет тепловой энергии вторичных энергоисточников на самой установке. Чем выше температура предварительного подогрева нефти, тем меньше тепловая нагрузка печи и расход сжигаемого топлива. Для предварительного подогрева нефти можно использовать следующие вторичные источники пароди-стиллятные фракции, боковые погоны и циркуляционные орошения ректификационной колонны масляные фракции, циркуляционные орошения вакуумной колонны, остаток вакуумной колонны — гудрон дымовые газы, покидающие трубчатые печи с высокой темпе ратурой промежуточные фракции и потоки из других технологических узлов установки. [c.161]

Тепловая нагрузка печи 33 062 200 ккал1ч. Топливо имеет Qp = 10 ООО ккал1кг. Потери тепла с уходящими газами составляют 1684 ккал1кг, в окр ужающую среду 1000 ккал/кг. Определить необходимый расход топлива. [c.110]

Все эти составные части эксплуатационных расходов взаимно -чависят друг от друга. Печь с небольшим тепловым к, п. д. дешевле и, следовательно, имеет более низкую амортизацию, но обльшую потребность в топливе, чем более дорогая, с точки зрения капиталовложений, нечь, работающая с высоким тепловым к. п. д. Также печь, спроектированная со значительным резервом мощности и из материала лучшего качества, чем минимально необходимо для удовлетворения эксплуатационных требований, ввиду высоких капитальных расходов, имеет и более высокую амортизацию, зато значительно меньшие расходы на ремонт, по сравнению с более дешевой печью, рассчитанной на максимальную тепловую нагрузку и изготовленной из материала более низкого качества. [c.125]

Рассмотрим расчет прямой отдачи печи термического крекинга. Известными величхгнами к этом случае будут полезная тепловая нагрузка всей печп ( пол общий расход топлива В теплотворная способность топлива р количество топла, передаваемое во второй камере реакционному змеевику поверхность реакционного змеевика Ррц, а следовательно, и теплонапряженность поверхности нагрева реакционного змеевика . [c.472]

Под тепловым режимом печей понимается изменение тепловых нагрузок (Qt.ii., ккал/час) во времени [Qт.н. = = /( г)]- Графическое. изображение теплового режима — тепловая диаграмма (рис. 5) — в практику расчетов по печной теплотехнике была введена впервые И. Д. Семикийым [17] применительно к мартеновоким печам. Тепловая нагрузка равняется произведению часового расхода топлива (В, кГ час, нм 1час) на его теплоту сгорания (СР ). Таким образом, физическое тепло топлива и воздуха, вносимое в печь или в рабочее. пространство, в понятие тепловой нагрузки не входит и поэтому. последняя носит несколько условный характер. [c.28]

В—часовой расход топлива, кГ1час или нм /час, и поэтому основной алгоритм для автоматического, регулирования тепловой работы печи должен связывать величину тепловой нагрузки с производительностью печи. [c.538]

Так как реакция крекинга эпдотермична, то ироведенне части процесса в реакционной камере с использованием в ней теплоты нагрева продукта для углубления реакции должно снизить расход топлива и тепловую нагрузку пагревательно-реакциопной печи и, кроме того, уменьшить затрату воды для охлаждения продуктов крекинга. [c.100]

Примечание.ДьВз.Вз — расход топлива, соответственно ял 1,2иЗ горелочные устройства В -общий расход на печах 01 — теплоусвоение ванно Qг — потеря тепла с дымом 05 — потеря теплоты через обмуровку Т1,.т — коэффищ1ент использования тепла т),—тепловой КПД /д , 1 , г/ — температура дыма на месте убирающих горелок 0ркх — расходная часть теплового баланса 50/— суммарная тепловая нагрузка. [c.606]