Плотность теплового потока определение

Обычно в качестве расчетной температуры воздуха принимается летняя температура, при которой плотность теплового потока выше. чем при среднегодовой. Для определения этих значений в табл. 1У.23 даны пересчетные коэффициенты, на которые следует умножить нормированную плотность теплового потока, определенную по табл. 1У.22. [c.292]

Для расчетного определения требуемой поверхности теплообмена Fp задаются плотностью теплового потока на теплообменной поверхности q. При этом следует иметь в виду, что плотность теплового потока зависит от разности температур продукта на выходе из АВО и входящего воздуха /вых — /ь [c.34]

Для оценки эффективности системы увлажнения охлаждающего воздуха и соответствия поверхности теплообмена расчетной обработку результатов испытаний сводят к определению плотности теплового потока q в исходном режиме и в режиме работы с впрыском воды в охлаждающий воздух. При подаче воды для увлажнения воздуха встречаются два характерных случая. [c.73]

Т. е. отношение плотности теплового потока на определенном участке поверхности теплообмена к средним значениям поверхностных скоростей и температур воздуха на выходе из АВО. [c.85]

Таким образом, расчет площади теплопередающей поверхности для перекрестного тока при допущениях (1.12) и (1.13) сводится к определению средней плотности теплового потока по формуле (1.32), где 2 берется из табл. 1.2. Поскольку Уг и dj зависят от F, расчет необходимо выполнять путем последовательных приближений. [c.17]

Положим, что плотность теплового потока постоянна по всей теплопередающей поверхности. По определению [c.99]

Методика определения критической плотности теплового потока, рекомендуемая в работе [188], будет рассмотрена ниже. Сейчас же [c.231]

Рис. 7.7. Диаграмма для определения критической плотности теплового потока при кипении на пучках труб

Сопоставляя выражения (7.63) — (7.65), можно отметить, что они отличаются как степенью влияния физических свойств жидкости и пара, так и плотности теплового потока. Причина этого заключена в интерполяционной сущности уравнений (7.63) — (7.65), построенных на основании экспериментальных данных. Кроме того, 0н. к выражается как доля от полной локальной разности температур 0, которая для больших значений недогревов существенно превышает искомую разность температур, соответствующую началу кипения (рис. 7.10). Поэтому применение формул (7.63) — (7.65) вне пределов, охваченных экспериментальными данными, может привести к большим погрешностям в определении Он, к- [c.240]

Отличие между значениями д во втором и третьем приближениях не превосходит 6%. Ограничимся достигнутой точностью определения плотности теплового потока, [c.255]

Р. Каналы с диффузными стенками. Конструктор может захотеть получить оценку роли аксиального излучения, например, в воздухоподогревателе или в регенеративном теплообменнике, использующемся в двигателях, работающих по циклу Брайтона или Стирлинга. Утечка теплового излучения через отверстие или трещину в тепловой изоляции является обычным делом. Ниже для определения плотности теплового потока вдоль канала используется алгебра угловых коэффициентов. Если плотности потоков эффективного излучения боковых стенок канала известны (в случае, когда известно распределение температуры и стенки черные) или для них можно использовать разумные аппроксимации (для канала с адиабатными стенками), получаемые выражения можно непосредственно использовать на практике. Если плотности потоков эффективного излучения стенок неизвестны и для них нет подходящих аппроксимаций, то задачу легко сформулировать излагаемым здесь способом, а затем ее решение можно искать численными методами. В современной практике, однако, принято использовать метод Монте-Карло, описанный в 2.9.4. [c.475]

Коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве (для пара) определен для заданных условий в примере П-И (стр. 397) в зависимости от плотности теплового потока q и составляет [c.447]

Для определения интенсивности теплоотдачи от стенки в жидкость определим прежде всего величину плотности теплового потока от теплопроводной (верхней) стенки. В данном случае на основании уравнения (4.40) [c.204]

В случаях со сложными температурными полями метод может оказаться неприменимым. Так, например, измеренные температуры вблизи внутренней поверхности односторонне обогреваемого канала (рнс. 8.31) могут содержать неконтролируемые погрешности, связанные с нарушением однородности поля температуры при закладке термопар. Провести предварительные измерения термических сопротивлений стенки в этих условиях невозможно. В таких случаях приходится прибегать к определению значений 9с на внутреннем периметре канала по значениям теплового потока и температуры стенки на наружном периметре. Приближенный метод решения этой некорректно поставленной задачи разработан в [12]. Решение ищут методом подбора с использованием сеточного электроинтегратора. Задаются вариантами распределения. коэффициентов теплоотдачи на внутреннем периметре и сопоставляют значения температур, получаемые в решениях и измеренные в опытах. Вариант с наименьшим расхождением принимают за решение задачи. По полю температуры в стенке канала или же по полученным коэффициентам теплоотдачи и температурам на внутреннем периметре вычисляют значения плотности теплового потока. [c.424]

Общий способ выявления природы и происхождения важных определяющих параметров состоит в приведении к безразмерному виду полной системы уравнений, выраженных через характерные величины и относящихся к какому-либо частному случаю течения, например к изображенному на рис. 2.8.1. Методика заключается в определении параметров, от которых зависит перенос. Например, целью расчета является определение результирующего коэффициента конвективной теплоотдачи /г или числа Нуссельта Ыи = кЬ/к. Расчет выполняется путем решения системы уравнений при заданных граничных условиях относительно функции t x,y,z, x) и последующего вычисления плотности теплового потока к жидкости на поверхности раздела между жидкостью и стенкой. Затем плотность теплового потока интегрируют по площади поверхности А и определяют полный тепловой поток Q. [c.59]

Другие ограничения. Определенные выше ограничения, наложенные на характер изменения функции d(x)= to — tx в направлении течения, не исчерпывают ограничений, возникающих из физических соображений. В случае степенного закона получены следующие выражения для местной плотности теплового потока q (х), полного количества отдаваемой в результате конвекции тепловой энергии Q(x) до точки с координатой х, тангенциальной составляющей скорости и и толщины пограничного слоя o(x) [c.91]

Кроме приведенных выше граничных условий, необходимо найти плотность теплового потока излучения д , входящую в уравнение (6.8.3). Для определения этого члена применялись различные модели излучения газа. Некоторые из них обсуждаются подробнее в разд. 17.6. В общем случае предполагается, что процесс переноса тепла излучением является одномерным, и д (у) рассчитывается с использованием некоторых упрощающих допущений. В работах [55—57, 64] обсуждается проблема расчета характеристик переноса излучением с помощью модели излучения серого газа, экспоненциальной широкополосной модели излучения газа и других моделей. [c.405]

В табл. 11.6.2 по данным работ [9, 74, 153] приведены значения О, соответствующие различным этапам процесса перехода при заданном уровне плотности теплового потока. Критерий конца перехода, предложенный в работе [74], основан на определении начала стабилизации распределения значений коэффициентов перемежаемости. Из сравнения данных, представленных на рис. 11.6.3, а и 11.4,5, видно, что в конце области перехода стабилизируется также уровень пульсаций скорости. Однако отставание процесса перехода в тепловом пограничном слое на ранних стадиях его развития приводит к задержке роста уровня пульсаций температуры как это видно на рис. 11.6.2. [c.70]

Пока проведено только несколько исследований устойчивости естественной конвекции холодной воды около вертикальной поверхности и получены данные о росте возмущений в случае постоянной температуры поверхности и постоянной плотности теплового потока. В работе [129] рассматривалось автомодельное (R = 0) течение чистой и соленой воды при постоянной плотности теплового потока от поверхности. Решение получено для нескольких значений показателя степени q s,p) в уравнении для определения плотности жидкости (9.1.1). Представлены также результаты расчетов и для течения около изотермической поверхности при R = 0. Определены [65] условия нейтральной устойчивости для течения около изотермической ловерхности при R = —1/2, 1, +2, 4. В обеих работах использовались методы линейной теории устойчивости, изложенные в разд. 11.1 и 11.2. [c.149]

Для определения искомых передаточных функций в энергетическое уравнение (7.67) необходимо ввести уравнение для потока тепла через стенку трубы. Если пренебречь продольной теплопроводностью трубы, то изменение плотности теплового потока сг от наружных стенок трубы к жидкости будет зависеть только от изменения плотности теплового потока д к наружной поверхности трубы, изменения температуры 0 жидкости внутри трубы и возможного изменения коэффициента теплопередачи а внутренней поверхности трубы. В общем виде эта динамическая зависимость определяется, во-первых, уравнением теплопередачи от внутренней поверхности трубы к жидкости [c.237]

Основной задачей изучения теплопроводности является определение температурного поля и величины теплового потока внутри тела. Прп этом условия па поверхности оказывают существенное влияние. Граничные условия могут быть заданы распределение.м те.мператур на поверхности либо плотностью теплового потока в любой точке поверхности. [c.61]

Рассчитывают величины, зависящие от параметров потоков Нц, Бц в (2.20), (2.22) н е,. Поправка на неизотермичность течения ен/ является функцией температуры стенки, соответственно и коэффициентов теплоотдачи потоков а,/ и плотности теплового потока ( ,. Так как условие a,7 = idem для одноименных потоков в сопоставляемых поверхностях при двухстороннем обтекании обычно не выполняется даже при 9=idem, то и поправка гц (при определенном индексе потока i) для сравниваемых поверхностей может быть неодинакова. Ввиду малого влияния и сложности учета изменения е , в дальнейшем будем полагать, что для сопоставляемых поверхностей выполняется условие Е(,7 = 1, [c.33]

Анализируя зависимость д = f(t ) для различных смесей, можно отметить, что несмотря на значительную абсолютную разность плотностей теплового потока для линий 2 и 3 общая интенсивность снижения теплового потока д примерно одинакова, хотя составы конденсируемой и охлаждаемой парогазовой смеси существенно различаются. При охлаждении жидкости и растворов (линия ) уменьшение д при повышении t, более интенсивно, чем при конденсации и охла.ждении парогазовых смесей. Это объясняется тем, что при охлаждении жидкостей и растворов изменение i при ограниченной поверхности теплообмена сразу отражается на величине Ibhx, а в случае двухфазного состояния продукта весь процесс делится на конденсацию и охлаждение, которым соответствуют определенные доли поверхности теплообмена. Таким образом, при повышении температуры ii увеличивается и /вых конденсата и газовых составляющих, хотя влияние на общую логарифмическую разность сохраняется незначительным. [c.150]

Теплоотдача при пузырьковом кипении в большом объеме наиболее подробно исследована экспериментально, и, как отмечалось в предыдущем разделе, до сих пор при описании зависимости коэффициента теплоотдачи от параметров, определяющих этот процесс, предпочтение отдается интерполяционным соотношениям. Обширный экспериментальный материал, накопленный к настоящему времени, позволяет с достоверностью определить влияние отдельных параметров. Так, в большинстве эмпирических зависимостей для развитого кипения показатель степени у плотности теплового потока изменяется в сравнительно узком диапазоне от 0,6 до 0,7. Влияние же отдельных теплофизических свойств жидкости не уста-новлено столь определенно, поскольку при обобщении экспериментальных данных авторы используют различные методы выявления определяющих критериев. [c.223]

Используя данные о коэффициентах теплоотдачи при пленочном кипении, можно оценить величину критической плотности теплового потока 1ф2 в неравенстве (7.53). Для этой оценки можно использовать понятие предельного перегрева жидкости по отношению к температуре насыш,ения Т-в, при котором жидкость становится нестабильной. Понятие о предельном перегреве жидкости введено в работах [128, 129]. Экспериментально установлено существование предельных перегревов различных жидкостей. При атмосферном давлении значения предельных перегревов для некоторых из них приведены в табл. 7.5. Величина Гдр является функцией давления насыщения. В первом приближении можно принять, что эта зависимость линейная, и для определения температуры предельного перегрева достаточно знать ее значения в двух точках при Рн = 0,1 МПа и в критической точке, в которой для любого вещества АГпр = О и, следовательно, 7 пр=7 кр. Тогда все промежуточные значения предельной температуры удобно отыскать и.з графика, аналогичного приведенному па рис. 7.8. [c.236]

Хотя получаемые с помощью имеющихся соотношений результаты расчетов теплообмена и потерь давления по своей точности часто оставляют желать лучшего, этими формулами отнюдь не следует пренебрегать. Действительно, на их основе рассчитано и создано большинство реальных теплообменников. Для оценки характеристик аппаратов с точностью до порядка величиш или для определения верхней и 1П1жиеГ1 границ плотности теплового потока можно исиользонать очень простые расчетные соотношения. Иногда эти полученные при сравнительно малых усилиях оценки показывают, что более точные и дорогостоящие исследования нецелесообразны. Это особенно справедливо, когда эффекты загрязнений, плохое знание физических свойств теплоносителей или другие неоиределе1шости влияют на точность расчетов. [c.22]

При низких значениях А и соответственно при низких значениях удельного теплового потока или плотностей теплового потока q = аА K имеет место пузырчатый (пузырьковый) режим кипения с ростом Д K н g увеличиваются число возникающих пузырей пара и интенсивность теплоотдачи. При определенном значении А i,t и q возникающие пузыри сливаются между собой и на поверхности образуется паровая пленка наступает пленочный режим кипения. При этом непосредственный контакт жидкости с поверхностью нагрева ухудшается п теплоотдача резко снижается. При дальнейшем новышенпп А i интенсивность теплоотдачи в области пленочного кипения начинает вновь возрастать. [c.29]

Упрощенная схема процесса пспарения каплн жидкости в сфероидальном состоянии основывается иа изложенных ранее закономерностях качественного характера и принимается большинством авторов, рассматривавших данный вопрос [2.13, 2.24—2.26]. Полагаем, что капля имеет форму полусферы. Зазор между основанием каили, которое считается плоским, и стенкой всюду имеет одинаковую величину йп и в несколько десятков раз меньше размера каили. Генерация пара осуществляется с поверхности основания каили в количестве, соответствующем поступающему сюда тепловому потоку без учета затрат теплоты на перегрев пара. Ламинарный поток пара.растекается к периферии капли под действием радиального градиента давления, испытывая, кроме того, воздействие сил вязкого трения (нормальной к поверхности испарения составляющей скорости пара пренебрегаем). Теплота от стенкн к основанию капли через слой пара передается с интенсивностью, определяемой коэффициентом теплоотдачи а=Яэф/бп, где в первом приближении можно считать Яэфя =Яп, т. е. эффективная теплопроводность зазора равна теплопроводности пара. Таким образом иод каплей в начальный момент времени т=0 автоматически устанавливается определенный размер зазора бп, так что плотность теплового потока //к= =ЯпА7 /бп ограничивается значением, обеспечивающим такую скорость парообразования, которая необходима для поддержания канли на паровой подушке и выталкивания пара из-под каили в окружающую среду. Следовательно, анализ сводится в основном к исследованию динамики парового потока под каплей. Уравнение движения для системы координат, принятой на рис. 2.4, молшо представить следующим образом [c.60]

Естественное испарительное охлаждение обычно позволяет повысить удельную мощность рассеивания РЭА и применяется для теплонагруженных блоков и больших элементов при плотности теплового потока 10 Вт/м [6]. Охлаждаемая поверхность погружается в жидкость, съем теплоты осуществляется в процессе кипения жидкости на охлаждаемой поверхности. Движение теплоносителя происходит за счет разности плотностей. Разность температур между охлаждаемой но1 ерхностью и кипящей жидкостью обычно мала, поэтому температура кипения выбранного теплоносителя при определенном давлении дол на быть ниже допустимо температуры охлаждаемой поверхности. [c.278]

При совместном радиационно-копвек-тивном теплообмене для определения конвективной 9 и радиационной д составляющих плотности теплового потока прибегают к покрытию равных по площади участков поверхности датчиков пленками с различными коэффициентами поглощения (например, позолота и графитовая чернь). Плотности тепловых потоков определяют по соотношениям [c.424]

Экспериментальное определение коэффициентов теплоотдачи сводится к измерению плотностей теплового потока дс, температуры стенки /с и величин, принимаемых в качестве В каналах с поперечным сечением сложной геометрической формы может оказаться, что местные значения (с на части периметра будут ниже значений среднемассовой температуры tж, а на остальных — выше ее, В таком случае ко-эффицнен гы теплоотдачи следует рассматривать как условные расчетные величины или уке использовать вместо ж значения температуры на входе в трубу /вх. [c.427]

Проведен анализ совместных вынужденных и естественноконвективных течений около плоской вертикальной поверхности, нагреваемой постоянным тепловым потоком, в случае их одинакового и противоположного направлений [16]. Рассмотрено влияние относительно слабых вынужденных течений на устойчивость преимущественно естественной конвекции, что типично для областей, расположенных далеко вниз по течению. Если использовать обычные предположения теории пограничного слоя и Буссинеска, то можно, как и в разд. 10.2, получить уравнения для определения параметров основного течения (10.2.1) — (10.2.3). При постоянной плотности теплового потока q" на поверхности граничное условие выражается следующим образом [c.105]

Конвективная теплоотдача (коивективиый Т.). Согласно осн. ур-нию конвективной теплоотдачи, плотность теплового потока между стенкой и ося. массой теплоносителя записывается в виде q — а(Т — 1 ). По физ. смыслу а-ве-личина, обратная термич. сопротивлению теплоотдачи, и сложным образом зависит от гидродинамич. обстановки вблизи стенки, размеров и формы ее пов-сти, теплофиз. св-в теплоносителя и т.п. Значит, доля исследований в области Т. посвящена определению а для разл. случаев теплоотдачи. При этом широко используют безразмерную запись а в форме критерия (числа) Нуссельта Ки = а//Х , где /-характерный размер для потока теплоносителя и Х -коэф. его теплопроводности. [c.527]

Для вычисления этого интеграла необходимо прежде всего знать зависимость е( ), которая, согласно определению (7.63), характеризует изменение температуры (или плотности теплового потока) по длине трубы в начальном установивщемся [c.243]

Расчет брызгального бассейна. При определении размеров брыз-гального бассейна исходят также из заданного значения общего теплового потока Qk, количества циркулирующей воды плотности теплового потока qp = Q/Fg и плотности орошения = Gb /Fq, где Fq — горизонтальное сечение устройства. Величины qp и q оценивают интенсивность работы охладителя. Так как трудно определить площадь контактов воды и воздуха, то общие потоки теплоты и воды относят к площади горизонтального сечения устройства Fo, т. е. к зеркалу воды . [c.186]