Условий проведения процесса

После несложных преобразований и интегрирования в пределах от начального до конечного условий проведения процесса, получим основное расчетное уравнение (уравнение Релея) [c.59]

Выходы продуктов каталитического крекинга зависят от глубины превращения, свойств сырья и условий проведения процесса. В табл. 1 указаны типичные выходы продуктов однократного крекинга над синтетическими алюмосиликатными катализаторами прямогонных керосиновых и соляровых дистиллятов нарафинистых и парафино-нафтеновых нефтей. Из табл. 1 видно, что суммарный выход бензина и бутан-бутиленовой фракции составляет при 50%-ной глубине крекинга около 40%, а при 60%-ной около 47 %. [c.9]

Изучение химического равновесия имеет большое значение как для теоретических исследований, так и для решения практических задач. Определяя положение равновесия для различных температур и давлений, можно выбрать наиболее благоприятные условия проведения химического процесса. При окончательном выборе условий проведения процесса учитывают также их влияние на скорость процесса. Необходимы такие условия, чтобы достигался максимально возможный выход продукта (смещение химического равновесия) при наибольшей скорости процесса его образования. [c.181]

Пропарка, промывка и продувка аппаратов и трубопроводов. После остановки, освобождения от продуктов, установки заглушек, отключения электроэнергии аппараты, резервуары и трубопроводы перед вскрытием должны быть пропарены и промыты. Если пропарка по условиям проведения процесса недопустима, то оборудование продувают инертным газом (азотом). Продолжительность пропарки (или продувки инертным газом) и необходимость в промывке водой определяют для каждого случая в отдельности, о чем должно быть записано в производственных инструкциях. В связи с многообразием условий эксплуатации невозможно дать конкретные рекомендации по про-па рке и промывке того или иного вида оборудования. [c.207]

Образование осадков [5.24, 5.55, 5.64]. Очистка сточных вод данным методом заключается в связывании катиона или аниона, подлежащего удалению, в труднорастворимые или слабодиссоции-рованные соединения. Выбор реагента для извлечения аниона, условия проведения процесса зависят от вида соединений, их концентрации и свойств. Очистка сточных вод от ионов цинка, хрома, меди, кадмия, свинца в соответствии с санитарными нормами возможна при получении гидроксидов этих металлов. Более глубокая очистка воды от иона цинка достигается при получении сульфида цинка. Очистка от ионов ртути, мышьяка,- железа также возможна в виде сульфидов ртути, мышьяка и железа. Использование в качестве реагента солей кальция позволяет провести очистку сточных вод от цинк- и фосфорсодержащих соединений. В результате очистки получается суспензия, содержащая труднорастворимые соли, отделение которых возможно методами отстаивания, фильтрации и центрифугирования. [c.492]

Прямое управление составом продуктов с использованием вычислительных устройств имеет явные преимущества перед управлением по косвенным показателям с помощью оператора и позволяет получать экономию энергии от 5 до 15%. Система управления процессом с помощью ЭВМ обладает большой гибкостью, надежностью и стабильностью в широком диапазоне изменения состава питания. Благодаря все большему распространению средств вычислительной техники часто применяют также системы автоматизации с поиском оптимальных условий проведения процесса на математической модели. [c.338]

Условия проведения процесса [c.521]

Выходы продуктов крекинга зависят как от общей глубины превращения сырья и его качеств, так и от условий проведения процесса и свойств применяемого катализатора. [c.203]

В термодинамической теории массообменных процессов разделения при переходе от составов фаз в одном межтарелочном отделении к составам фаз в соседнем за количественную основу принимается гипотеза теоретической тарелки ступени). Особенность этой теории состоит в том, что она не занимается вопросом о механизме процесса и не исследует диффузионной природы и кинетической картины явления массопередачи на контактной ступени. Теория массообменных процессов разделения, основанная на концепции теоретической тарелки (ступени), изучает предельные условия проведения процесса и устанавливает эталоны, сравнением с которыми можно получить правильное суждение [c.122]

Термодинамические функции определяют энергетическое состояние системы. Анализ изменения термодинамических функций при различных условиях проведения процессов позволяет оценить их эффективность. [c.38]

ВНИИОС разработан процесс комплексного производства стирола, бензола и фенола окислительным метилированием толуола. В качестве исходного сырья используют толуол, метан, кислород. Основные продукты реакции — стирол, бензол, фенол, крезолы, нафталин. Конверсия толуола — 50%, суммарный выход целевых продуктов —до 95%. В зависимости от состава исходной смеси реагентов и условий проведения процесса выход отдельных продуктов может изменяться в достаточно широких пределах бензол—10—30% стирол — 30—70%, фенолы — [c.176]

В зависимости от качеств сырья и условий проведения процесса выход автомобильного бензина при крекинге составляет 25—50% на исходное сырье. [c.14]

Состав продуктов крекинга керосиновых и соляровых дестиллатов, т. е. смесей весьма большого числа разных углеводородов, еще более сложен. Результаты крекинга углеводородных смесей существенно зависят от условий проведения процесса. Особенно большое влияние оказывают температура, давление и свойства применяемого катализатора. [c.21]

Выходы отдельных продуктов крекинга, в том числе бензина, зависят как от общей глубины превращения сырья и его качеств, так и от условий проведения процесса. Этим объясняются часто наблюдаемые существенные различия в материальных балансах заводских установок каталитического крекинга. Несовпадение главных условий процесса приводит к неодинаковым результатам в отношении выходов и качеств получаемых продуктов. Наоборот, при практически одинаковых условиях крекинга- данного сырья достигаются близкие или совпадающие результаты. [c.71]

Выходы нродуктов зависят не только от условий проведения процесса, но и о г химического состава сырья, что, в частности, видно из данных о переработке экстрактов, богатых ароматическими углеводородами. Так, наиример, при крекинге одного из образцов экстракта, выделенного из тяжелого каталитического газойля, было получено 12% кокса и всего 3% бензина. Другой пример при неглубоком каталитическом крекинге выделенного из масляного дестиллата экстракта было получено 5,5% кокса и около 28% бензина. [c.73]

Поэтому, подбирая режим, необходимо помнить, что от условий проведения процесса зависят не только выходы, но и качества продуктов. Серьезное внимание следует уделять так называемым малым изменениям. Например, увеличение выхода газа с 6 до 8% (т. е. всего на 2%, считая на сырье, но на 33% по отношению к газу) приводит к значительной дополнительной затрате энергии на сжатие газов в компрессорах и к повышению загрузки абсорбера приблизительно на 30%. [c.75]

Отношение СО2 СО в газах регенерации катализатора зависит не только от природы последнего, но и от условий проведения процесса выжига кокса. Для естественных алюмосиликатов это отношение выше (до 2,2), чем для синтетических. [c.16]

Условия проведения процесса гидроочистки различны в зависимости от применяемого сырья и используемого катализатора. Вакуумные газойли подвергают гидрообессериванию при более высоких давлениях и значительно меньших объемных или массовых скоростях, чем легкие газойли. [c.54]

Пассивных наблюдений часто недостаточно для определения оптимальных условий проведения процесса прежде всего потому,, что обычно значения независимых переменных в установившемся процессе колеблются в сравнительно узких пределах, и это не дает возможности установить, какое же влияние на ход процесса такие переменные будут оказывать при более широком диапазоне их изменения. Кроме того, на процесс влияет большое число факторов, и их взаимосвязь затрудняет анализ информации. [c.26]

Расчеты, указанные в пп. 1—3, были подробно разобраны выше. Следует отметить, что выбор оптимальных условий проведения процесса, основанный на термодинамических расчетах, не окончательный, поскольку в дальнейшем необходимо учитывать фактор скорости процесса. Может случиться, что в условиях, оптимальных с термодинамической точки зрения, процесс будет проходить слишком медленно, и нужно снизить выход, чтобы добиться высокой скорости превращения. [c.176]

После этого результаты расчетов обычно представляются на диаграммах и выбираются условия проведения процесса, позволяющие достигнуть максимального выхода нужного нам продукта (это может быть конечный продукт или какой-нибудь продукт промежуточной реакции). Ниже приведены примеры реакции дегидрирования бутана и синтеза углеводородов из окиси углерода и Н2О. [c.178]

Определить оптимальные условия проведения процесса, если необходимо получить 1) наибольший выход бутена-1 при возможно более низком содержании бутадиена-1,3 2) максимальный выход бутена-1 (содержание бутадиена-1,3 не регламентируется) 3) максимальный выход бутадиена-1,3 4) максимальный выход обоих ненасыщенных углеводородов. [c.178]

Выбираем условия проведения процесса, при которых достигается видимый на рис. У1-9 максимум концентрации бутена-1. [c.179]

Скорость химического превращения — феноменологическое свойство реакционной системы в определенных условиях проведения процесса. Она зависит от состава, давления, температуры и свойств катализатора (если он присутствует) в системе, а также, применяя общую формулировку, от условий течения или перемешивания, оказывающих влияние на массо- и теплоперенос. [c.242]

Зависимости, выведенные выше для трех предельных случаев, соответствуют таким условиям проведения процесса, когда одно из выделенных сопротивлений лимитирует скорость превращения. Однако по мере возрастания степени превращения исходного вещества в зерне соотношение этих сопротивлений изменяется. Сопротивление газовой пленки остается постоянным, но сопротивления химической реакции и диффузии через пленку продукта возрастают с уменьшением поверхности непрореагировавшей части зерна. В связи с этим, например, в некотором диапазоне изменений ад одна из зависимостей (УП1-227) или (У1П-232) верно описывает ход процесса, но в ином диапазоне ад будет справедлива другая из этих зависимостей. Чтобы учесть три указанных сопротивления превращению во всем диапазоне изменение ад, необходимо было бы решить следующую систему уравнений для установившегося режима [c.267]

По условиям проведения процесса к = 0,8 м (кмоль-ч). [c.300]

Скорость процесса в этой области, зависящая от изменения энергии Гиббса и обратно пропорциональная кинетическому сопротивлению, будет оказывать решающее влияние на скорость всего превращения. Установим сначала, какие условия проведения процесса влияют на значение энергии Гиббса, а следовательно, и [c.349]

Необходимо повысить степень превращения до 0,97, сохраняя стехиометрическое соотношение количеств поступающих в систему реагентов и те же Т м-пературные условия проведения процесса. [c.368]

Целевой продукт образуется в одной из промежуточных реакций и может подвергаться последующим превращениям. С термодинамической точки зрения такой продукт неустойчив в данных условиях проведения процесса. В качестве примера можно указать [c.376]

Тепловые потери определяются по известным из инженерной химии формулам, однако поскольку они зависят от условий проведения процесса (потоков, материалов, толщины стенок, изоляции), в предварительном балансе используются ориентированные их значения, установленные по данным изучения аналогичных реализованных процессов. Подобные же ориентировочные значения принимаются для расходов электроэнергии (например, на перемешивание, транспорт и т. д.), которые тоже нужно учесть. Более точный [c.381]

С аналогичной проблемой приходится встречаться при проведении реакции в любом реакторе без теплообменника. Количество теплоты, выделяемой или поглощаемой во время реакции, пропорционально количеству реагирующих исходных веществ, а следовательно, объему аппарата количество же теплоты, отводимой или подводимой извне, пропорционально поверхности аппарата. Поскольку с увеличением размеров аппарата объем его увеличивается пропорционально третьей степени линейного размера, а поверхность — второй степени, то чем больше аппарат, тем меньшее количество участвующей в обмене теплоты приходится на единицу объема аппарата. С повышением объема системы условия ее работы будут более близки к адиабатическим. В небольших аппаратах легче достигаются изотермические условия проведения процесса. Отсюда следует, что нужно использовать большие аппараты, когда необходимо ограничить внешний теплообмен, и меньшие, когда теплообмен с окружающей средой должен быть интенсивным. [c.404]

Противоречия, обусловленные совместны.м применением технологических принципов, могут иметь физико-химический и экономический характер. Определение оптимальных условий проведения процесса — трудная задача, требующая точного математического описания явлений и решения полученной при этом системы уравнений. Подробно такая задача рассмотрена в разделе X. Определенную помощь в данном случае может оказать метод крутого восхождения, описанный в разделе П. Здесь же мы коснемся только качественной стороны наиболее часто встречающихся противоречий и рассмотрим их с технологической точки зрения. [c.422]

Кроме того, отметим, что надсистемные элементы этой подсистемы закладываются в конструкцию АГВ (условно постоянный поток информации) и в условия проведения процесса (алгоритм управления). [c.27]

Рис. 1Х-24. Влияние числа ступеней подвода реагента А в систему на селективность образования продукта Р. Условия проведения процесса Ср + Сх = = 0,9 = сопз1 для любой точки реакционной системы, I моль/ед. объема, -

Четкость выделения зон адсорбции зависит от природы разделяемой смеси и адсорбента, а также от условий проведения процесса температуры, давления, скорости подачи разделяемого потока. При хорошей дифференциации зон адсорбции появление компонентов в выходном потоке строго последовательно при этом говорят о хроматографическом разделении исходной смеси. В промышленных условиях хроматографического разделения, как правило, не происходит, такая цель и не ставится обычно решается задача извлечения из исходной смеси одного или нескольких целевых компонентов. В последнем случае процесс ориентируется на извлечение ключевого компонента — наименее сорбируемого из целевых. Появление ключевого компонента в выходном потоке является сигналом о необходимости прекращения процесса адсорбции. В силу обратимости процесса адсорбции адсорбированные компоненты можно удалить из слоя адсорбента, т. е. десорбировать. На процесс десорбции особое влияние оказывает повышение температуры слоя адсорбента и создаиие потока газовой (паровой) фазы — десорбирующего (регенерационного) потока. В результате осуществления процесса десорбции получают целевые компоненты в виде продукта и регенерированный (освобожденный от адсорбированного вещества) адсорбент. Слой адсорбента, таким образом, последовательно переходит из цикла адсорбции в цикл регенерации. Цикл регенерации, в свою очередь, подразделяется на стадию нагрева (собственно десорбция) и стадию охлаждения (снижение температуры слоя адсорбента до температуры адсорбции). В соответствии с этими стадиями адсорбционного процесса путем последовательного переключения перерабатываемого потока с одного адсорбционного аппарата на другой организуется непрерывный производственный процесс. [c.93]

В СССР в промышленном масштабе освоены три технологические схемы производства бутиловых спиртов гидроформилированием триадная, кизельгурная и испарительная. Во всех схемах в качестве катализатора используют карбонилы кобальта, однако по условиям проведения процесса и приемам отделения катализатора от продуктов реакции эти схемы существенно различаются. [c.163]

В литературе описаны лабораторные приборы для определения активности катализатора и указаны условия проведения процесса [1, 12, 57, 99]. В одних случаях сырье крекируют с объемной скоростью 0,7 при 450° в течение 30 мин., в других — с объемной скоростью 1,5 при 427° в течение 10 мин. и т. д. В качестве стандартного сырья применяют керосин арюмо-малгобекской нефти, выкипающий в пределах 240—360° [12], дистиллят (220—380°У восточно-тексасской нефти [57] и др. [c.25]

Объемы и размеры регенераторов зависят от их производител .-еости по ко/шчеству сжигаемого кокса и выбранных проектных условий проведения процесса регенерации. Примерные размеры регенераторов для сжиг ания 3—4 т/час кокса таковы диаметр —8 м, общая высота 12—18 м, объем цилиндрической части 300-450 м [c.154]

Приведенные в табл. 37 материальные балансы были составлены по результатам каталитического крекинга на опытных установках мазута и двух обра.зцов гудрона. Как видно из данных этой таблицы, выход кокса составляет при переработке серписгого мазута 10,8—16% вес., а при крекинге гудронов 11,7—20,0% вес., выход бензина от 23 до 27% вес. в зависимости от условий проведения процесса и качества исходного сырья, а выход промежуточного дистиллята от 29 до 42% вес. [c.216]

Как следует из рис. У1-9, наибольший выход бутадиена-1,3 соответствует условиям проведения процесса при р = 0,1 атм и Г = 1000 К. При этих условиях = 0,647 -> С4Н 10 0,0005 д с4Н8 0,057 = 0,2955. В реакции при нормальном давлении выход бутадиена-1,3 значительно ниже ( С4На = 0,153). [c.179]

Примером возможности получения разных продуктов из одних и тех же исходных веществ могут служить синтезы органических соединений из окиси углерода и водорода. Изменяя условия проведения процесса (температуру от 160 до 500°С, давление от 1 до 300 ат, отнощение количеств окиси углерода и водорода) и выбирая соответствующий катализатор (Fe, Со, Ni, ZnO, Ru с такими добавками, как СггОз, КаО, AI2O3, MgO и т. д.), можно получать метанол, изобутанол, парафиновые углеводороды, олефины, ароматические соединения, органические кислоты и т. п. [c.272]

Предположение о постоянстве отношения ki/k2 в зоне реакции равнозначно изотермическим условиям проведения процесса кроме того, kijk2 = onst в том случае, когда температура в системе изменяется, но энергии активации обеих параллельных реакций [c.373]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология