Метод прямолинейных характеристик

МОЖНО определить координаты контура и значения параметров на нем. Сравнение результатов, полученных точным методом характеристик и приближенным методом прямолинейных характеристик, представлено на рис. 4.21 [27]. [c.174]

Излом кривой 1п = / Пз) не всегда бывает достаточно резким для безошибочного определения потенциала газа. В то же время кривая насыщенного тока близка к прямой. В таких случаях, как показано на рис. 117, за точку К, соответствующую I/ = О, принимают точку пересечения этой прямой/)С и продолжения прямолинейной части характеристики АВ. Точность определения потенциала в данной точке плазмы по методу зондовых характеристик оценивается в 1 в и неодинакова для различных газов. [c.290]

Приложение метода зондовых характеристик к различным частным случаям привело к следующему заключению. В положительном столбе разряда логарифмические характеристики электронного тока на зонд имеют хорошо выраженную прямолинейную часть. В этих частях разряда распределение скоростей среди электронов максвелловское или близкое к нему. Здесь удаётся легко определить V, и п . [c.292]

Приложение метода зондовых характеристик к различным частным случаям привело к следующему заключению. В положительном столбе разряда логарифмические характеристики электронного тока на зонд имеют хорошо выраженную прямолинейную часть. Это обычно истолковывается так в этих частях разряда распределение скоростей среди электронов максвелловское или близкое к нему. Здесь удаётся легко определить Т, У и Пе. Из распределения потенциала можно судить, что здесь концентрация положительных ионов почти равна концентрации электронов. В катодных частях разряда, где имеются большое падение потенциала и усиленная ионизация электронами, ускоряемыми полем, логарифмические характеристики электронного тока имеют сложный не расшифрованный на сегодняшний день вид [1028]. Поэтому метод зондовых характеристик здесь неприложим. Можно также указать ряд промежуточных случаев, в которых искажение нормального хода зондовых характеристик расшифровывается как влияние попадающих в плазму быстрых электронов, нарушающих максвелловское распределение скоро- [c.310]

Форма сверхзвуковой части сопла (образующей центрального тела) рассчитывается методом характеристик. Поле сверхзвукового течения состоит из двух подобластей. В первой происходит разгон потока при развороте в угловой точке на центральном теле. Эта область ограничена прямой звуковой линией, последней характеристикой узла разрежения и цилиндрической обечайкой — внешней стенкой сопла (параллельной оси симметрии), являющейся продолжением границы дозвуковой области. Вторая подобласть (в которой происходит выравнивание сверхзвукового потока) ограничена последней характеристикой узла разрежения, образующей центрального тела и прямолинейной характеристикой, на которой сверхзвуковой поток параллелен оси симметрии. Угол излома образующей центрального тела [c.130]

Рассмотрим симметричное обтекание профиля равномерным сверхзвуковым потоком (рис. 9.4). Метод Фридрихса состоит в том, что поток всюду считается простой волной. (Простой волной называется потенциальное течение с прямолинейными характеристиками одного семейства [c.256]

Рис. 4.21. Контур центрального тела сопла и распределения числа Маха М угла наклона скорости 0 вдоль него 1 — метод характеристик [27], 2 — мэ прямолинейных характеристик

Замечания. Метод расчета оптимальных сопел может быть использован и для того случая, когда звуковая линия Оа не прямолинейна (рис. 3.36). Однако рассмотренная здесь постановка вариационной задачи приемлема лишь в том случае, когда по крайней мере часть контура а<1 задается. Здесь d является начальной точкой характеристики второго семейства Ой, ограничивающей область влияния трансзвукового течения. [c.137]

Примерами использования метода характеристик могут служить а) расчет профилированной сверхзвуковой части сопла Лаваля с равномерным полем параметров на выходе, рис. 14.5, а (расчет разгонного в пучке характеристик В[АВ и выравнивающего АВС участков с замыкающей прямолинейной характери- [c.275]

Метод стандартных серий принципиально не отличается от метода получения градуировочного графика, используемого при стандартизации и калибровке электрода с целью установления тех или иных его параметров. Для построения градуировочного графика используют стандартные растворы со все возрастающей концентрацией определяемого иона и постоянным содержанием индифферентного сильного электролита (для поддержания неизменной величины ионной силы раствора) при условии, что не нарушается прямолинейная зависимость э.д. с. от логарифма активности (концентрации) определяемого иона. Метод стандартных серий делает возможным применение электродов, не обладающих теоретическими характеристиками, так как он предусматривает лишь установление их эмпирических величин (например, крутизны электродной функции). [c.115]

При использовании метода М. И. Максимова для определения технологической эффективности методов увеличения нефтеотдачи пластов предполагается, что в результате нового воздействия на залежь происходит изменение текущей обводненности добываемой жидкости, что несколько искажает прямолинейный участок графика. Пусть характеристика вытеснения для рассматриваемого объекта в координатах представлена кривой, показанной на рис. 5.1. Тогда накопленные добыча нефти и воды на момент времени tl соответственно равны и ,1, а на прогнозируемый период, момент 2 они должны составлять согласно уравнению прямой Q 2 и 52- Допустим, что на момент времени ( 1 < 2) на объекте применяли новый метод увеличения нефтеотдачи, который изменил обводненность добываемой жидкости, добыча жидкости при этом осталась постоянной или изменилась незначительно. При эффективном применении метода воздействия на пласт накопленная добыча нефти на момент 2 составит 2 + воды з2 - где AQ , AQ, — соответственно прирост добычи нефти и увеличение добычи воды на момент 2. полученные в результате применения МУН. Кривая вытеснения при этом сместится в положение 2 (рис. 5.1, б). [c.202]

Расчет поля скоростей в простой волне может быть осуществлен методом характеристик с упрощениями, вытекающими из прямолинейности одного из семейств характеристик. При обтекании выпуклой криволинейной стенки (рис. 1.70, а) образуется простая волна расширения, в которой поток ускоряется. При обтекании вогнутой стенки возникает простая волна сжатия, в которой поток тормозится (рис. 1.70,6). Если кривизна вогнутой стенки достаточна, то пря-6—773 [c.81]

У большинства электровакуумных приборов в зависимости от режима их работы определяют параметры статические и динамические. В общем случае методы измерения статических параметров основаны на теоретическом определении параметра (по формуле). Заменяя в формуле частные производные малыми конечными приращениями (что можно сделать, считая участок характеристики прямолинейным из-за его малости), в результате получают значение искомого параметра. Малые приращения могут быть в виде приращений постоянного, переменного или импульсного тока (напряжения). Измерения статических параметров производят при постоянных, переменных и импульсных приращениях. Следует заметить, что наибольшее распространение получил ме-220 [c.226]

В варианте оптического метода исследования внутренних напряжений в покрытиях, предложенном в работе [10], луч света пропускается через полированную призму-подложку из стекла, которое является хорошим оптически чувствительным материалом, характеризующимся прямолинейной зависимостью между величинами приложенного напряжения и двулучепреломления. Однако трудность изготовления полированных оптически прозрачных стеклянных призм-подложек и неоднозначность характеристики напряженности полимерного покрытия величиной СТо привели к тому, что этот метод не получил широкого распространения в исследовательской практике. [c.147]

Отсюда вытекает следующий дополнительный способ определения потенциала данной точки разряда. Снимая характеристику зонда, определим обычным методом по углу ср наклона прямолинейной части логарифмической характеристики на рисунке 135. Вставив это значение в (347), находим 7о- Строим кривую для тонкого цилиндрического зонда, находим из неё /оз. Мы знаем, что при потенциале зонда по отношению к катоду (или аноду) [c.307]

В работе [17] сравниваются экспериментальные характеристики лабиринтного и вихревого насосов и отмечается их сходство. На этом основании была предпринята попытка рассмотреть рабочий процесс лабиринтного насоса с использованием уравнения моментов количества движения так, как это было сделано Пфлейдерером для вихревого насоса [4]. При построении характеристики H Q) этим методом необходимо знать уже два опытных коэффициента, в отличие от методики, изложенной в подразд. 1—7. Кроме того, характеристика получается в виде прямой линии, что не соответствует криволинейной форме характеристик лабиринтно-винтовых устройств и условиям их пересчета по подобию. Автором при испытании одного образца лабиринтного насоса были получены характеристики H Q), близкие к прямолинейным. Это можно объяснить большими гидравлическими потерями в отводе насоса, который представлял собой узкую кольцевую щель. [c.23]

Эффективность счетчика, строго говоря, равна вероятности возникновения в нем разряда при попадании ионизирующей частицы в его чувствительный объем. Однако поскольку часть истинных импульсов сопровождается ложными импульсами, вызванными внутренними процессами в счетчике, то обычно говорят о практической эффективности, под которой подразумевается отношение числа импульсов от счетчика к числу ионизирующих частиц попавших в его чувствительный объем. Эффективность торцового счетчика к -излучению близка к единице. Однако при большом наклоне плато (10—15 /о на 100 в) и работе в области больших перенапряжений практическая эффективность может заметно превосходить это значение, и скорость счета будет завышена. Существует довольно простой метод, позволяющий определять истинную скорость счета в подобных случаях [42]. Он заключается в том, что при помощи счетной установки и осциллографа помимо счетной характеристики, снимается кривая зависимости амплитуды импульса от величины напряжения на счетчике. После того как соответствующие кривые построены, первый прямолинейный участок амплитудной кривой экстраполируется к нулю и определяется напряжение Vo, соответствующее точке пересечения экстраполированной кривой с осью абсцисс. Поскольку число ложных импульсов падает с уменьшением амплитуды импульсов, скорость счета, экстраполированная по плато счетной характеристики к напряжению Vo (рис. 9. 10), и будет истинной скоростью счета. [c.355]

Для количественной характеристики морфологической неоднородности целлюлозы предложен ряд микрохимических методов. Ф. П. Комаров [18] характеризует степень разрушения первичной клеточной стенки, обладающей малой реакционной способностью, путем исследования окрашенных волокон под микроскопом при увеличении в 500 раз. В отличие от целлюлозы, применяемой для производства бумаги, вискозная целлюлоза, отваренная в более жестких условиях, при которых происходит значительное разрушение первичной клеточной стенки, характеризуется присутствием изогнутых и изломанных волокон, в то время" как менее поврежденная целлюлоза содержит только прямолинейные гладкие волокна. [c.190]

При обтекании угловой точки образуется волна разрежения расчет течения в этой области производится классическим методом характеристик. Начальная характеристика волны разрежения в случае криволинейной звуковой линии определяется из расчета трансзвуковой области течения (типичные характеристики и изменение параметров на них показаны на рис. 4.7). В случае прямолинейной поверхности перехода граничная характеристика совпадает со звуковой линией. [c.164]

Константа п в распределении Вейбулла связана с числом потерянных степеней свободы [49], поэтому этот показатель степени выражается небольшим целочисленным значением (от 2 до 6). Величина п находится методом подбора то значение п, при котором зависимость 1п а =/ А") прямолинейна, является характеристикой данной системы адсорбент - адсорбтив. Затем из полученной прямолинейной зависимости по ординате, определяется характеристическая энергия Е (отрезок на оси абсцисс, соответствующий характеристической точке. А" = Е"). [c.198]

Метод прямолинейных характеристик. Плоский характер течения в кольцевом сопле послужил основой для создания приближенного метода прямолинейных характеристик, согласно которому параметры на характеристиках обоих семейств предполагаются постоянными, а осесимметричность течения учитывается с помощью уравнения для расхода. В частности, координаты верхнего контура сопла е на рис. 4.20 (например, точки N) определяются по формулам [c.172]

В докладе расс.мотрены вопросы математического моделирования и расчета напряженно-дефор.мированного состояния насосно-трубных систем с применением метода конечных элементов (МКЭ). Расчеты выполнялись на ПЭВМ с помощью специализированной программы (Б5РР), которая позволяет проводить статический анализ надежности разветвленных пространственных стержневых систем. Согласно представленной схеме расчета путем моделирования конструктивных узлов рассчитываемой системы, таких как насосы, задвижки, обратные клапаны, прямолинейные и криволинейные участки труб с техническими характеристиками, приближающим систему к реальному эксплуатационно.му состоянию, можно получить правильную прочностную оценку надежности насосно-трубной системы магистральной НПС. ИПТЭР бьши выполнены расчеты напряженно-деформированного состояния трубных коллекторов магистральных насосных станций Нурлино , Степная , Кигач . [c.170]

Амперометрическое титрование с одним поляризуемым электродом. В этом методе, который в литературе называют также титрованием по предельному току, полярографическим и полярометрическим титрованием, замеряют силу тока, текущего между одним поляризуемым и одним неполяризуемым электродами в зависимости от количества добавленного титранта. Выбирают величину приложенного напряжения, которое должно находиться в области предельного тока титруемого вещества (Тс1) пли (и) титранта (Тг) (разд. 4.1.5). В зависимости от вольтамперной характеристики веществ, участвующих в реакции при титровании Тс1 + Тг-К, получаются различные кривые титрования. Эти зависимости приведены на рис. 4.22. Аналогичные зависимости получаются и для анодных вольтамперных кривых. Известно, что часто применяющиеся формулировки, например титруемое вещество V полярографически активно , титрант полярографически неактивен весьма относительны, поскольку полярографическое поведение веществ зависит от прилагаемого напряжения (титрант при полярографически неактивен при — полярографическ1 активен). Представленные кривые титрования идеализированы. В практике наблюдается некоторое искривление кривых титрования вблизи точки эквивален1нсс7и, так как концентра- ция,титруемого вещества и, следовательно, величина тока при добавлении избытка титранта еще продолжают уменьшаться (закон действующих масс). Экспериментальная кривая титрования переходит в идеализированную, если константа равновесия протекающей химической реакции приближается к бесконечности. Практически точкой эквивалентности является точка пересечения продолженных прямолинейных участков кривой титрования. Возможны случаи, когда на кривой титрования вообще нет прямолинейных ветвей причиной этого (при достаточной величине константы равновесия химической реакции) является чрезмерно большой объем добавляемого титранта (Ум) по сравнению с объемом пробы (Ур). При этом возникает ошибка разбавления, и замеряемые значения тока необходимо корректирсвать по следующей формуле [c.137]

Жидкостной бро.мид-селективный электрод, наготовленный на основе нитробензольного раствора кристалличесиаго фиолетового (5- Ю М) имеет прямолинейный участок градуировочного графика при относительно больших концентрациях от 10 до 10 моль/л. Описанный ранее электрод с мембраной из раствора бромида ртути в трибутил-фосфате имеет значительно меньшнй предел обнаружения (рВг=4,5), но в области больших концентраций (рВт=4—2,5) наблюдаются отклонения от линейности и Появление катионной функции [1]. Лучшими характеристиками обладает электрод со смесью кристаллического фиолетового (5-10- М) и бромида ртути (нас.) в нитробензоле в качестве мембраны. Линейность градуировочнаго графика сохраняется в пределах рВт от 2 до 5,5, предел обнаружения рВг р =5,7, крутизна электродной функции 45 м В/рС, коэффициент селективности к хлоридам, определенный методам смешанных растворов, равен 0,01. Присутствующие в растворе ионы калия, кальц(ия, бария, М агния, меди, железа, хро.ма не оказывают влияния на электродный потенциал. [c.28]

Очистка стирола и его характеристика описаны ранееХлорбензол и этилбензол очищали по методу. Перекисные соединения были синтезированы конденсацией трег-алкилгидропереки-сей с альдегидами и кетонами полученные перекиси содержали 99,7—99,9% основного вещества. Полимеризацию проводили в атмосфере азота, растворенный воздух удаляли из мономера многократным последовательным замораживанием и оттаиванием раствора перекиси в мономере в вакууме и промыванием системы очищенным азотом. Процесс полимеризации проводили при 80, 90 и 100° С, температуру поддерживали постоянной с точностью 0,05°С. Глубину полимеризации рассчитывали по уменьшению объема реакционной системы, причем принималось, что при 1 % конверсии объем системы уменьшается на 0,188, 0,193 и 0,198% соответственно для указанных температур полимеризации. Скорость полимеризации определяли графически, по тангенсу угла наклона прямолинейных участков кривых глубина полимеризации — время. [c.490]

В общем случае перечисленные параметры схем размерной ЭХО могут быть либо непрерывны, либо изменяться прерывисто во времени и пространстве. Так же, как и в широкоприменяемых методах обработки материалов (точение, шлифование, электроэрозия), геометрия обрабатываемой поверхности при размерной ЭХО определяется кинематической линией станка и геометрией инструмента [98]. Чаще всего при выполнении копировально-про-шивочных работ катод движется прямолинейно и равномерно, и лишь иногда используются схемы со сложной кинематикой движения катода [170]. Теоретически доказано и экспериментально подтверждено [210], что обеспечение движения катода к обрабатываемой поверхности приводит к повышению точности обработки по сравнению с обработкой неподвижным катодом в прочих идентичных условиях. Развитие метода размерной ЭХО в направлении применения малых МЭЗ (0,05 мм и менее) привело к созданию новой схемы обработки с катодом, движущимся в направлении от обрабатываемой поверхности во время приложения к электродам технологического напряжения. Характер движения катода можно рассматривать как кинематическую характеристику схемы размерной ЭХО. При постоянстве скорости катода как по величине, так и по направлению кинематическая характеристика будет непрерывна, а в случае изменения скорости катода как по величине, так и по направлению кинематическую характеристику схемы будем считать прерывистой. Изменение скорости катода лишь по величине не является достаточным условием прерывистости этой характеристики. [c.194]

Недостатком метода является то, что прямолинейная зависимость наблюдается только для симметричных относительно точки перегиба кривых течения и в ограниченном диапазоне величин градиентов скоростей течения. Инвариантность же относительно концентрации получается в том случае, когда величина градиента скорости в точке перегиба (критический градиент) не зависит от концентрации полимера в растворе, т. е. растворы имеют одинаковую структурную характеристику. Однако кривые течения растворов большинства полимеров не симметричны относительно точки перегиба, и в области высоких концентраций величина критического градиента скорости течения значительно уменьшается с увеличением концентрации полимера в растворе (см. стр. 104). В результате кривые течения таких растворов, изображенные в вероятностной сетке кооринат, перестают быть инвариантными относительно концентрации. [c.91]

Этот метод пригоден для характеристики поливинилхлорида различных марок (а также фракций поливинилхлорида, полученных дроблением или рассевом), например для определения удельной поверхности порошков. Стабильность пасты при хранении, т. е. зрелость пасты, считается достигнутой, когда абсолютная вязкость раствора т) остается постоянной в широкой области течения. Созревшие пасты имеют более или менее прямолинейную кривую течения, которая может быть рассчитана по уравнению Бингема из напряжения сдвига х, скорости сдвига В и вязкости (в из) [c.50]

В целях изучения качества лазерного потока в [89] проведено численное исследование релаксирующего течения смеси газов за срезом сопел в резонаторной области для обоих классов сопел. В качестве расчетной области, моделирующей взаимодействующие потоки, принимается область, на верхней и ниншей границах которой плоскости взаимодействия заменяются эквивалентными по граничным условиям плоскими стенками прямолинейного канала. Смешанная задача для изоэнтропического потока в указанной области но данным, полученным в выходных сечениях сопел, решается послойным методом характеристик, обладающим свойством методов сквозного счета для несильных ударных волн. [c.289]

С помощью акустико гидродинамического метода (АГДМ) исследований многочисленных естественных и искусственных пористых сред четно установлено, что при одномерной прямолинейной фильтрации имеет место сначала линейный, а затем, с ростом скоростей фильтрации, нелинейный закон. Нелинейная фильтрация сопровошдается возникновением акустических колебаний флюида и пористой среды, интенсивность которых растет с увеличением скоростей фильтрации, а их частотная характеристика отражает внутреннюю структуру пористой среды [1]. [c.43]