Колонна энтальпия н температура сырь

В первой части программы по заданным температуре и давлению на входе в колонну определяют долю отгона сырья, составы паровой и жидкой фаз и их энтальпии. Состав сырья, заданный кривой ИТК, вводят в машину в виде координат дискретных точек. Аналогичным образом вводят кривые зависимости средних молекулярных масс и плотностей компонентов от их температур кипения. Задание на дискретизацию записывают в виде таблицы температурных границ условных компонентов (ее готовят вручную или вводят в качестве готового массива). Истинные дискретные компоненты на кривой ИТК изображаются ступенями, при этом для представления каждого компонента требуются две координаты. В порядке подготовки данных для расчета массовые концентрации и массовый расход сырья переводят в мольные величины. [c.89]

Энтальпия и температура сырья на входе в колонну [c.46]

По энтальпии сырья определим его температуру, считая сырье, ввиду незначительного содержания в нем растворителя, чистым рафинатом. Найдем, что температура сырья на входе в колонну должна быть равна 1 = Т о = 550,5 К. Это объясняется тем, что Б питательной секции от сырья отгоняется незначитель[1ая доля [е = 0,0079). [c.47]

При изменении температуры вводимого сырья будет изменяться его энтальпия hp, что потребует соответствующего изменения величин и Og. Как следует из приведенных выражений, с повышением температуры сырья hp увеличивается) количество отбираемого в конденсаторе тепла должно также увеличиваться. При этом возрастает поток флегмы в концентрационной части колонны, а количество подводимого в кипятильнике тепла О в уменьшается в соответствии с уравнением (IV.52). Однако величина не может быть меньше количества тепла, соответствующего минимальному паровому числу согласно уравнению (IV.24). [c.153]

По составу Хь и энтальпии сырья на тепловую диаграмму наносится точка Ь х , кь). Рассмотрим случай работы полной колонны, когда ее верхние пары подвергаются полной конденсации при эвтектической температуре а после расслоения в декантаторе каждая жидкая фаза подается на верх соответствующей колонны. Более общим случаем является охлаждение общего конденсата до несколько более низкой температуры чем tg, однако методика расчета и его последовательность сохраняются неизменными. [c.277]

В изобарных условиях работы неполных колонн для определенности процесса разделения необходимо закрепить значения двух концевых концентраций по одной в каждом продукте. Одна из этих наперед назначенных концентраций явится граничной концентрацией соответствующей ОПК. Поэтому в случае неполных колонн имеет смысл исходить не из наперед назначенной энтальпии сырья, а из желательной концентрации наиболее важного компонента во встречном сырью концевом продукте. Это, по существу, равносильно выбору температуры рр равновесных потоков, покидающих тарелку питания. Необходимое же отклонение энтальпии сырья от значения, отвечающего условию насыщения, определится по тепловому балансу. [c.375]

Энтальпии Ягр и h .p паровой и жидкой фаз ОПК определяются но ее температуре, найденной выше. Затем по уравненпю общего теплового баланса колонны определяется энтальпия сырья [c.388]

Пример 6.3. В основную нефтеперегонную колонну АВТ (см. схему на рис. 5.2) подается сырье—частично отбензиненная нефть месторождения Нефтяные камни [60], Данные о разгонке сырья на аппарате АРН-2 представлены в табл. 6.4 и на рис. 6.7. Определить температуру и удельную энтальпию /г [c.103]

Условия на выходе из печного змеевика. Трубопровод от печи до колонны принято называть трансферной линией. Давление Рк и температура г к на выходе из печного змеевика (точка К, рис. 5.2) бывают выше, чем на входе в колонну (р и /), так как в пределах трансферной линии [59] происходит перепад давления Др, составляющий 30—300 кПа, и, следовательно, температуры At (в атмосферных секциях АВТ до 18 К, в вакуумных— до 30 К). Однако, если пренебречь потерями тепла через изоляцию трансферной линии, удельная энтальпия сырья [c.106]

Совокупный состав смеси сырья Ь п верхних паров 61 и обеих колонн составит в данном случае уже = 0,423, а средняя энтальпия едпницы массы этой смесп, подсчитанная аналогично предыдущему, будет равна см = 970,5 кДж/кг, т. е. точка (х , Кк) попадает не на жидкпй, а на трехфазный участок диаграммы состояния. Из тепловой диаграммы спстемы фурфурол — вода следует, что энтальпия жидкой гетерогенной смеси совокупного состава = 0,423 прп температуре насыщения = 97,9 °С равна = = 308,5 кДщ/кг. Следовательно, от каждого 1 кг жидкой гетерогенной смесп следует дополнительно отнимать в конденсаторе еще Д = 970,5 — 308,5 = = 662 кДж/кг, или, в расчете на 1 кг поступающего на разделение сырья [c.272]

Далее принимают желательную температуру tR низа колонны и определяют молярную энтальпию остатка Нн (кДж/кмоль). Обычно температуру принимают близкой к tD. От значения зависит величина суммарного тепла которое надо ввести в колонну с сырьем ( /г , кДж/ч) и через кипятильник (Q2, кДж/ч). Из теплового баланса колонны в целом находим [c.125]

С, содержание пропана ц = 6% (масс.). Относительная плотность масла р = 0,900, средняя молекулярная масса М = 450. Давление в колонне р = 200 кПа. Остаточное содержание пропана в нижнем продукте Хц = 0,002 % (масс.). Расход острого пара г = 0,03 кг на 1 кг сырья. Острый перегретый пар с давлением 300 кПа и температурой 240°С характеризуется начальной энтальпией = 53,1 МДж/кмоль. Колонна работает без кипятильника. [c.133]

Из уравнения теплового баланса всего объема колонны определяют энтальпию подаваемого в нее сырья и ио энтальпии — его температуру. [c.40]

X — энтальпия 7КИДК0СТИ при температуре сырья па входе к колонну 1) ккал/кг] [c.217]

В трансферной линии — трубопроводе, идущем от печи до колонны, меняется доля отгона и температура сырья, а энтальпия остается постоянной. Вследствие крайней сложности и трудоемкости ранее предложенной методики расчета изменения состояния сырья в трубопроводе (метод постепенных приближений) ею почти не пользовались. Менее трудоемок графоаналитический метод, разработанный в ГрозНИИ. В последующих проектах промышленных установок указанный недостаток был устранен. В результате, в отличие от принятого на прежде построенных установках (мощностью 2,0 млн. т/год) диаметра трансферной линии от печи до атмосферной колонны АТ, равного 250 мм, был принят рассчитанный по новому методу диаметр, равный 300 мм. Таким образом, при подходе к основной ректификационной колонне вместо 2 X 250 принято 2X350 мм. [c.56]

На установке имеет место неудовлетворительная подготовка сырья к перегонке в колонне К-2. Наг )ев сырья в печи производится до 379-382 С. При этом за счет нспарения и теплопотерь в трансферном трубопроводе температ /ра сырья на входе в колонну ниже на 20-22 С и составляет 358-359°С. Значительная разность температур обусловлена в основном испарением сырья в трансферном трубопроводе из-за чрезмерно высокого гидравлического сопротивления. Его расчетное значение, определенное из совпадения энтальпий питания колонны К-2 и сырья на выходе из печи с учетом тепловых потерь, равно 0,5-0,7МПа. В хорошо спроектированном трубопроводе разность температур сырья между выходом из печи и входом в колонну не превышает 10 С, а гидравлическое сопротивление [c.35]

Пример 5.2. Выбрать подходящий размер печи типа НдЦВ4 для атмосферной секции нефтеперегонной установки (табл. 5.5). В печи нагревается только сырье — частично отбензиненная нефть плотностью pf = 0,8994 (р ё 0,9029). Начальная температура н = 230°С, чему соответствует энтальпия жидкого сырья = 502,9 кДж/кг. Конечная температура (на выходе из печного змеевика) к = 352°С, конечная удельная энтальпия смеси жидкости и пара /г = 916,7 кДж/кг. Количество сырья (включая и расход возвращаемой в первую, отбензинивающую колонну, циркулирующей горячей струн )— = 350000 кг/ч. Данные о топливе (мазут) и энтальпийный график Н — t дымового [c.86]

Задание 1 — кривая ИТК сырья задание 2 — требование на содержание примесей в продуктах задание 3 — условие подачи сырья в колонну подпрограмма 1— разбиение непрерывной исходной смеси на условные дискретные компоненты и переход от кривой ИТК к концентрациям компонентов подпрограмма 2 — расчет по линейной модели ориентировочных значений показателей четкости и температурных границ разделения и далее на их основе расчет величин отборов продуктов подпрограмма 3 — расчет доли отгона сырья на входе в колонну и определение их энтальпии подпрограмма 4 — поверочный расчет тарельчатой модели ректификационной колонны с определением состава продуктов, температуры и величины потоков пара и жидкости на тарелках подпрограмма 5 —ручное или машинное изменение параметров задачи, числа тарелок или режима работы колонны по дпpiD грамма 6 — уточнение содержания примесей в продуктах на основе обратного перехода от условных дискретных компонентов к непрерывной смеси подпрограмма 7 — расчет составов продуктов из концентраций в кривые ИТК и стандартной разгонки и вычисление дополнительных показателей качества нефтепродуктов. [c.89]

Можно наметить следующую схему расчета установки с двумя отгонными колоннами. Приступая к вычислениям, мы располагаем количеством Ь, совокупным составом и энтальпией начальной неоднородной жидкой системы и составами хщ и Хнг продуктов разделения. Выбор температуры расслоения в декантаторе смеси сырья п ожиженных верхних паров обеих колонн позволяет панести на тепловую диаграмму соответствующую изотерму и по кривым растворимости найти составы х д уИ х о . жидких потоков, направляемых из декантатора в отгонные колонны. Для определения рабочих режимов разделения в ректификационных колоннах следует назначить составы и у[ паров и поднимающихся с их верхних тарелок. Очевидно, концентрация Ух < 2/е> С 2/1 > Уе- Назначение этих концентраций позволяет с помощью оперативных линий и найти коли- [c.269]

Термокомпрессионная дистилляционная установка позволяет получить верхний погон состава 90% этилена + 10% пропилена в кубовом остатке содержится 10% этилена + 90% пропилена. В качестве сырья в колонну поступает эквимолярная смесь. Давление в верхней части колонны повышают настолько, чтобы температура начала кипения дистиллята была на 30°F выше, чем точка росы кубового остатка. Давление Р в изознтропном компрессоре 20 атм, а в кубе — на 1 атм выше. Давление на выходе из компрессора необходимо рассчитать. Энтальпию смеси можно считать величиной аддитивной необходимые для расчета данные можно взять, например, из книги Старлинга [127]. Определите 1) давление на выходе из компрессора 2) температуру в кубе и на выходе из него 3) соотношение между давлением на выходе из компрессора и степенью конденсации в кубе, если флегмовое число в верху колонны равно 2 1. Предпочтительна полная конденсация. [c.349]

Процесс ректификации в коло1ше протекает в присутствии перегретого водяного пара. Ввиду того что исходное сырье (растворитель + масло) представляет собой бинарную систему, состоящую из летучего растворителя (низкокипящий компонент) и практически нелетучего масла (высококинящий компонент), можно считать, что по всей высоте колонны паровой поток будет состоять только из паров растворителя и водяного пара. При расчете колонны необходимо определить для всех ее межтарелочных отделений эле-M HTiii ректификации — составы, количества, температуры и энтальпии паровых и жидких потоков, чтобы установить, какое число тарелок необходимо при заданных условиях разделения. [c.39]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология