Высота десорбера

В десорбере 7 в нижней части установлены кольцевые коллекторы для ввода водяного пара, в верхней части — форсунки для ввода шлама из ректификационной колонны. По высоте десорбера располагается семь каскадных тарелок, увеличивающих время пребывания катализатора в десорбере, препятствующих его вертикальному перемешиванию и поршневому проскоку газа. Закоксованный катализатор, пройдя зону отпарки, по транспортной линии 3 поступает в регенератор 2. [c.24]

Высота десорбера. Рабочая высота аппарата Яр (м) равна (рис. 1.10) [c.48]

Рис. 1.10. Схема для расчета рабочей высоты десорбера. Рис. 1.11. Схема нижней части десорбера.

Рис. 2.17. Схема для расчета рабочей высоты десорбера.

Высота десорбера. Рабочая высота аппарата (рис. 2.17) равна, м [c.82]

Высота десорбера, м Число каскадных тарелок (центральных/периферийных) Время пребывания катализатора в, зоне десорбции, с Скорость" водяного пара в зоне десорбции, м/с [c.203]

Высоту десорбера устанавливают, исходя из опытных данных, а не на основании точного расчета колонны. Обычно отпарные колонны, используемые для регенерации водных растворов моноэтаноламина, имеют 12—20 тарелок ниже и 2—6 тарелок выше ввода насыщенного раствора [13]. Часто для регенерации аминовых растворов используют насадочные колонны с керамическими кольцами. [c.286]

Идеальным будет случай, когда раствор подается при температуре кипения, последняя постоянна по высоте десорбера. Кроме того, не требуется затраты тепла на выделение компонента (дифференциальная теплота растворения газообразного компонента равна нулю) и отсутствуют потери тепла в окружающую среду. В таком идеальном случае десорбция будет протекать в изотерми- [c.318]

При построении линии равновесия и рабочей линии в рассматриваемом случае можно воспользоваться тепловой диаграммой равновесия (стр. 44) для системы десорбируемый компонент-вода. Предположим, что раствор подается в десорбер при температуре, близкой к точке кипения, и кипит по всей высоте десорбера. Тогда, задаваясь рядом значений х, находим по тепловой диаграмме равновесия соответствующие равновесные значения у. По этим значениям строим линию равновесия. [c.319]

Другими словами, разности между количествами уходящего пара и поступающей жидкости, между количествами уходящего с паром и поступающего с жидкостью компонента, а также энтальпий уходящего пара и поступающей жидкости являются величинами, постоянными по всей высоте десорбера. Эти постоянные разности обозначены через А, В и С и можно определить по формулам (1У-120)—(1У-121) из условий в нижней части десорбера. [c.320]

Рис. 2.10. Изменение насыщения С раствора амина НгЗ и СОг по высоте десорбера

Если раствор на десорбцию поступает при температуре кипения абсорбента, то по всей высоте десорбера эта температура будет постоянной, и процесс протекает в изотермических условиях. Расход острого пара при этом определяется как расход инертного газа, так как пар расходуется только как десорбирующий агент. Рассмотренные условия следует определить как идеальные. В реальных условиях на процесс десорбции острым паром затрачивается некоторое количество теплоты (на компенсацию потерь теплоты в окружающую среду и др.), и часть пара, конденсируясь, расходуется на покрытие этих затрат. При этом расход острого пара будет выше, чем рассчитанный расход инертного газа. [c.95]

Количество углеводородов, удаляемых из массы катализатора в отпарной секции, можно увеличить следующим образом. Промежуточные продукты уплотнения эффективно удаляются на начальной стадии их образования в процессе крекинга после некоторого времени происходят процессы перераспределения водорода и поликонденсации этих продуктов и удаление их при помощи пара затрудняется. Улучшение работы отпарной секции достигается путем увеличения плотности слоя катализатора (уменьшается объем паров углеводородов между частицами катализатора и увеличивается линейная скорость водяного пара), повышения температуры и отношения высоты десорбера к его диаметру (создается противоток катализатора и водяного пара, движение их приближается к режиму идеального вытеснения). [c.167]

Высота десорбера Яд (в м) определяется по формуле [c.119]

Рис. 2. Концентрационно-температурные профили по высоте десорбера.

Течение процесса вытеснительной десорбции контролировалось по результатам анализов газовоздушных проб на выходе из десорбера, а также анализов активного угля в различных точках по высоте десорбера на входе и выходе. Кроме того, контролировались температура в десорбере по высоте движущегося слоя угля, расход, влажность и температура паровоздушной смеси перед входом в десорбер. [c.80]

Идеальным будет случай, когда раствор подается при температуре кипения, последняя постоянна по высоте десорбера, и кроме того, не требуется затраты тепла на выделение компонента (дифференциальная теплота растворения газообразного компонента равна нулю) и отсутствуют потери тепла в окружающую среду. В таком идеальном случае десорбция будет протекать в изотермических условиях (температура жидкости не изменяется) и без затраты тепла. Расход острого пара при этом определяется как расход инертного газа, т. е. пар расходуется только как десорбирующий агент. [c.271]

При построении линии равновесия и рабочей линии в рассматриваемом случае можно воспользоваться тепловой диаграммой равновесия (с. 42) для системы десорбируемый компонент — вода. Предположим, что раствор подается в десорбер при температуре, близкой к точке кипения и кипит по всей высоте десорбера. Тогда, задаваясь рядом значе- [c.272]

Расчет десорберов проводится от тарелки к тарелке, начиная с верхней, с использованпем уравнений межфазного равновесия, межфазного массопереноса и материального баланса на тарелке. С целью упрощенпя расчета принимают в пределах отдельной тарелки идеальное перемешивание жидкости и парогазовой смеси, постоянство расходов жидкостного и парогазового по-тока по высоте десорбера, отсутствие брызгоуноса между тарелками и из аппарата. [c.173]

Анализ распределения потоков в десорбере показал, что количество жидкости и пара и соотношение их существенно изменяются по высоте аппарата — в укрепляющей секции количество жидкости под тарелкой питания в 3—5 раз меньше, чем на верху десорбера количество пара в отгонной секции уменьшается в направлении от куба колонны к зоне питания в 6 раз. При этом в укрепляющей секции отношение количества жидкости ах к количеству паров Утах меньше 1, а в отгонной секции значительно больше 1. При такой организации процесса наблюдаются большие термодинамические потери, так как в низ десорбера приходится подводить значительное количество высокопотенциального тепла, а в верхней части десорбера — конденсировать и охлаждать большое количество углеводородов. Такое распределение нагрузок по высоте десорбера приводит к ухудшению гидродинамических условий работы тарелок и снижению эффективности работы десорбера. [c.238]

Для случая практически изотермической десорбции, когда число киломолей десорбируемых компонентов газовой смеси не велико, на основе ранее указанных допущений о практическом постоянстве количеств потоков можно принять фактор десорбции 5 каждого компонента постоянным по высоте десорбера. Это позволяет получить упрощенное уравнение Кремсера для расчетов десорбции [c.394]

Интересный способ утилизации малосернистых газов, полученных при регенерации аминов, предложен в работе [36]. Этот способ основан на неравномерности выделения НгЗ и СОг из раствора в условиях десорбера. На опытной установке Му-барекского ГПЗ определяли характер изменения концентраций НгЗ и СОг по высоте десорбера в растворе МЭА (рис. 2.10). Эксперименты проводились в следующих условиях концентра- [c.43]

В случае, когда десорбцию проводят в сочетании с абсорбцией тощего газа, изменение температур и потоков по высоте десорбера невелико, поэтому фактор десорбции для каждого компонента можно принять постоянным по высоте аппарата и проводить расчет по уравнению Кремсера [c.73]

Десорберы обычно выполняются из деревянной клепки или из кирпича с кислотоупорной футеровкой. Диаметр бащен 3 — 4 м, высота слоя насадки (из колец Рашига 50x50)—10 м. Общая высота десорбера около 13 м. Хлорированный рассол распределяется по насадке при помощи так называемых распылителей Руднева. Эти распылители представляют собой диски, установленные на стойках, которые находятся над поверхностью насадки. Струя стекающего рассола ударяется о диск и разбрызгивается. Равномерное разбрызгивание рассола во все стороны обеспечивается благодаря наличию на дисках концентрических канавок прямоугольного сечения. Применение для этой цели стаканов Браузе менее удобно, так как они обеспечивают хорошее распределение рассола только в узком интервале расхода жидкости и легко засоряются. Для равномерного распределения рассола по всему сечению десорбера отражательные тарелки устанавливают таки.м образом, чтобы периферийные тарелки были выше центральной на 15 см при этом зонты распыления центральной и периферийной тарелок перекрывают друг друга и поверхность насадки, расположенной по тарелкам, также хорошо смачивается рассолом. Количество рассола, подаваемого на отдельные тарелки, нужно регулировать для этого рукава, подающие рапу на тарелки, следует оборудовать кранами. Периферийные тарелки устанавливают наклонно (рис. 62) таким образом, чтобы распыляемая жидкость не стекала по стенкам и смачивала только насадку. С этой же целью внутри насадки устанавливают на равном расстоянии друг от друга (отступя 1,5—2 м от верха насадки) 3—4 отражательных кольца. Для отделения брызг рассола из бромо-воздушной смеси в верхней части десорбера устанавливают брызгоотделительные полки. [c.162]

Расходы жидкости и парогазовой смеси в различных сечениях по высоте десорберов с колпачковыми тарелками вычисляют но формулам (242) и (243) для десорберов с перекрестноточными ситчатыми тарелками формулы для расчета расходов жидкостного и парогазового потоков отличаются от этих зависимостей лишь дополни-теяьньош членами, учитывающими провал жидкости с тарелок. [c.177]

Заданными величинами являются крупность зернения сорбента, удельный расход сорбента , (м /сек.), температура десорбирующего газа на входе и выходе 2, а также содержание десорбируемого вещества в зернах сорбента. Высота десорбера принимается конструктивно в зависимости от высоты тарельчатого адсорбера. [c.376]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология