Скорость водяного пара

С повышением степени десорбции экстремальный характер кривых становится особенно явным, что еще раз подчеркивает необходимость определения оптимальной скорости водяного пара. [c.93]

Исходной величиной может служить также скорость водяного пара W2 в зазоре между корпусом конденсатора и полкой (без учета конденсирующихся паров). [c.633]

Высота десорбера, м Число каскадных тарелок (центральных/периферийных) Время пребывания катализатора в, зоне десорбции, с Скорость" водяного пара в зоне десорбции, м/с [c.203]

Скорость водяного пара в сечении десорбера определяется ус- [c.203]

Обогащение смеси компонентом В происходит в нижней части колонки, где на участке /F сорбент прогревается специальной печью 5, или же вводом через патрубок 6 водяного пара. Происходит десорбция компонентов А и В и их перемещение в зону III. Объемную скорость водяного пара и линейную скорость перемещения сорбента выбирают так, чтобы фронт водяного пара в зоне IV оказался неподвижным относительно стенок колонки. [c.157]

Дальнейшее обогащение компонента 2 происходит в нижней части колонки благодаря процессу противотока. На участке IV вещества 1 и 2 десорбируются нагреванием зоны Н или непосредственным вводом водяного пара в пункте X. Объемная скорость водяного пара и линейная скорость перемещения сорбента должны выбираться так, чтобы фронт водяного пара между X VI 8 оказался неподвижным относительно колонки. Десорбированные вещества движутся навстречу сорбенту, загруженному компонентами 1 и 2. При этом (в соответствии с известным принципом разделения в любом [c.440]

Скорость водяного пара в зоне десорбции, м/с 0,20 0,27 0,30 0,40 0,30 [c.75]

Расчет скорости водяного пара [c.200]

Величина перепада давления за счет трения и преодоления местных сопротивлений соединительного трубопровода в принципе может быть вычислена по соответствующим гидродинамическим формулам (см. соотношения (1.78) и (1.80)), однако в расчетной практике значение обычно принимается по опытным данным в интервале 0,5-2 К (°С). Это соответствует рекомендуемым скоростям водяных паров до 50 м/с и возможно более коротким трубопроводам между ВА и барометрическим конденсатором выпарных установок. Следует отметить, что существование разности температур имеет гидродинамическую и термодинамическую природу и не связано с потерями теплоты от поверхности соединительного трубопровода в окружающую среду такая потеря теплоты обычно приводит лишь к конденсации небольшого количества насыщенного пара в трубопроводе. [c.317]

Фиг. 4. Газификация углерода водяным паром в зависимости от скорости водяного пара при различных температурах.

Количество углеводородов, удаляемых из массы катализатора в отпарной секции, можно увеличить следующим образом. Промежуточные продукты уплотнения эффективно удаляются на начальной стадии их образования в процессе крекинга после некоторого времени происходят процессы перераспределения водорода и поликонденсации этих продуктов и удаление их при помощи пара затрудняется. Улучшение работы отпарной секции достигается путем увеличения плотности слоя катализатора (уменьшается объем паров углеводородов между частицами катализатора и увеличивается линейная скорость водяного пара), повышения температуры и отношения высоты десорбера к его диаметру (создается противоток катализатора и водяного пара, движение их приближается к режиму идеального вытеснения). [c.167]

На установке каталитического крекинга с кипящим слоем циркулирует 500 ООО кг/ч катализатора. Определить размеры отпарной секции, расположенной под реактором, если известно, что расход водяного пара 0,5 вес.% на катализатор температура и давление в секции 470 °С и 2,0 ат в отпарной секции имеются перегородки, которые уменьшают ее сечение на 50% скорость водяного пара (на живое сечение секции) и = 0,6 м/сек продолжительность пребывания катализатора в секции т = 1,5 мин плотность кипящего слоя катализатора = 400 кг/ж . [c.181]

Радиантная камера. Скорость водяного пара на входе в радиантную камеру [c.380]

Мелкозернистое железо различных фракций (0,1—0,25 и 0,25 — 0,5 мм) приготавливалось восстановлением магнитной окиси железа водородом. Затем в слой железа подавался с различными скоростями водяной пар, который разлагался с выделением водорода. [c.30]

После восстановления при 435° С на контакты подавался с заданной постоянной скоростью водяной пар. Процесс осуществлялся в кинетической области. При этих условиях сравнивалась активность контактов. [c.39]

Исходной величиной для определения производительности конденсатора может служить скорость потока а- к, в нижней части конденсатора, рассчитанная на его полное сечение, или скорость водяного пара Шн в зазоре между корпусом конденсатора и полкой. Например, [c.80]

Налбандяну удалось обнаружить низкотемпературное воспламенение и исследовать нижний предел также и в серебряном сосуде. Этот результат особенно интересен в связи с приводимым в тексте (гл. II, раздел 12) утверждением Льюиса и Эльбе о подавлении цепной реакции в серебряном сосуде. Согласно Налбандяну, последнее утверждение основано на экспериментальной ошибке. Во время впуска смеси на поверхности серебра образуются с большой скоростью водяные пары, которые и подавляют воспламенение. Уменьшив время впуска до 0,02 сек., Налбандян мог наблюдать воспламенение и в серебряном сосуде. [c.140]

Определяют общий вес поглощенных водяных паров за время т и затем по формуле (42) вычисляют объемную скорость водяного пара. Определив аналогичным путем объемную скорость водяного пара при других положениях подвижного контакта в регуляторе давления, результаты измерений изображают графически. [c.79]

Графиком зависимости объемной скорости водяного пара от положения подвижного контакта в регуляторе давления пользуются при примерном определении состава исходной паро-газовой смеси. [c.79]

После реакционной трубки с помощью трехходового крана 13 равновесная паро-газовая смесь может быть направлена в тягу или на анализ. При проведении анализа сначала поглощают водяные пары. Для этого равновесную паро-газовую смесь пропускают в течение определенного промежутка времени (не менее 30 мин.) последовательно через кали-аппарат 14 с концентрированной серной кислотой и трубку с хлористым кальцием 15. Кали-аппарат и трубку с хлористым кальцием взвешивают до и после опыта, по разности весов определяют количество поглощенного водяного пара и затем по уравнению (42) вычисляют его объемную скорость. Объемную скорость водяного пара вычисляют при тех же внешних условиях (температуре и давлении), при которых измерялась объемная скорость окиси углерода. После поглощения водяных паров основную массу сухой газовой смеси пропускают через склянку 16 с концентрированной серной [c.79]

После реакционной трубки при помощи трехходового крана 13 равновесная паро-газовая смесь может быть направлена в тягу или на анализ. При проведении анализа сначала поглощают водяные пары. Для этого равновесную паро-газовую смесь пропускают в течение определенного промежутка времени (не менее 30 мин.) последовательно через кали-аппарат 14 с концентрированной серной кислотой и трубку с хлористым кальцием 15. Кали-аппарат и трубку с хлористым кальцием взвешивают до и после опыта, по разности весов определяют количество поглощенного водяного пара и затем по уравнению (42) вычисляют его объемную скорость. Объемную скорость водяного пара вычисляют при тех же внешних условиях (температуре и давлении), при которых измерялась объемная скорость окиси углерода. После поглощения водяного пара основную массу сухой газовой смеси пропускают через склянку 16 с концентрированной серной кислотой и выпускают в тягу другую часть ее периодически отбирают для анализа через кран 17. Анализ сухой газовой смеси производят в газоанализаторе типа Т. И. На основа-щи данных анализа вычисляют по уравнению (43) степень превращения окиси углерода и затем по формулам (39) и (40) определяют состав паро-газовой смеси, поступающей на контактирование. Результаты анализа и вычисленный состав исходной пара-газовой смеси сводят щ таблицу, пользуясь которой, по уравнению (38) вычисляют константу равновесия. [c.78]

При определении работы или мощности, требуемой для сжатия, как элемента химического производства, с чем обычно сталкивается инженер-химик, удобно рассматривать суммарный к. п. д. Для компрессора, приводимого в движение мотором, мы будем считать его равным отношению работы, вычисленной для изоэнтропного сжатия [по уравнению (49), если допущение идеальности газа не дает серьезной ошибки], к расходу электроэнергии в первичном двигателе. Эта величина будет изменяться в довольно широких пределах, но ее средняя величина будет, вероятно, 75 /для компрессоров рациональных размеров. То же самое значение будет действительно для машины, приводимой в движение водяным паром, если электрическую мощность заменить индикаторной мощностью паровой машины. Зная дяя применяемого типа паровой машины среднюю скорость водяного пара, т. е. число килограммов пара на индикаторную лошадиную силу-час, можно определить количество пара, требуемого для процесса. [c.346]

Фиктивная линейная скорость водяного пара в этой оие V, 7 437 [c.177]

Величины К. п. д. газогенератора за отдельные фазы горячего и холодного дутья и за весь цикл, в зависимости от средней температуры внутри газогенератора и при определенной скорости водяного пара, указаны на рис. 154. При постоянной температуре в газогенераторе с увеличением скорости подачи водяного пара количество углекислоты в водяном газе и количество неразложенного пара увеличиваются для уменьшения содержания двуокиси углерода и количества неразложенного пара одновременно с увеличением скорости подачи водяного пара необходимо повышать температуру в газогенераторе. [c.279]

Это равновесие изучали также в интервале от 200 до 500° [79], для чего пропускали с различными скоростями водяной пар над тетрафторидом, исследовали состав газа при каждой скорости и экстраполировали до нулевой скорости. Из полученных таким образом значений константы равновесия было вычислено среднее значение ДЯ для этого температурного интервала, которое оказалось равным —30 ккал. Это, повидимому, достаточно надежная величина, так как теплота образования тетрафторида, выведенная из этих данных, довольно хорошо согласуется с общепринятым значением. [c.304]

Установлено [4], что при увеличении скорости водяного пара от 0,03 до 0,1 м/с (в расчете на свободное поперечное сечение аппарата) скорость десорбции веществ из угла АР-3 возрастает и затем почти не изменяется с изменением хи, что свидетельст- [c.92]

Площадь сечения зоны десорбции при условрш, что скорость водяных паров в ней составляет 0,40 м/с [c.33]

Десорбер располагается в нижней части реактора. Для отпаривания катализатора от углеводородов (продуктов реакции), в нижнюю часть десорбера через специальное устройство — барботер — подается водяной пар, который движется навстречу опускающемуся из реактора закоксованному катализатору. Полнота от-парки катализатора от углеводородов — очень важный фактор, так как недесорбированные продукты крекинга потребляют при своем сжигании много кислорода, и тем самым способствуют повышению температуры в регенераторе. Зона десорбции обычно имеет каскадные тарелки, которые обеспечивают лучший контакт катализатора и пара и улучшают отнарку. Скорость водяного пара определяется условиями процесса отпаривания и конструкцией десорбера. Расход пара в зону десорбции составляет [c.74]

Установлено [53], что при увеличении скорости водяного пара w от 0,03 до 0,1 м/с (в расчете на свободное поперечное сечение аппарата) скорость десорбции веществ из угля АР-3 возрастает и затем почти не изменяется с изменением W (рис. 2-14), что свидетельствует о переходе процесса во внутридиффузионную область. Для изученных растворителей (этанол, пропанол, бутанол, ацетон, и метилэтилкетон) кинетические кривые десорбции ассимптоти-чески приближаются к оси абсцисс, что делает нерациональным ведение процесса до конца из-за увеличения удельного расхода пара (кг пара на 1 кг десорбированного вещества). Минимальный удельный расход пара при десорбции этанола достигается примерно при скорости пара, равной 0,05 м/с независимо от степени десорбции (рис. 2-15) [c.41]

Да,1[ьпей иее обогащение компонента 2 происходит в нижней части 1 о.чонки благодаря процессу противотока. Па участке 1 вещества 1 II 2 десорбируются нагреванием зоны II или неносредственным вводом водяного нара в пункте X. Объемная скорость водяного пара и линейная стсорость перемещения сорбента должны выбираться так, чтобы фронт водяного нара между X II оказался неподвижным относительно колонкн. Десорбированные вещества движутся навстречу сорбенту, загруягенному компонентами 1 п 2. При этом (в соответствии с известным принципом разделения в любом [c.440]