Теплоносители сечения для прохода

Система уравнений (VII.35), (VII.36) не решается аналитически даже для процессов с простейшей кинетикой. Тем пе менее, ее анализ позволяет установить некоторые особенности решения. При расчете экзотермического процесса наиболее интересной величиной является максимальный разогрев, достигаемый в горячей точке реактора. Если в реактор поступает исходная смесь с температурой, близкой к температуре теплоносителя Г,,, то в сечениях, близких к входному, теплоотвод окажется незначительным и процесс будет проходить в почти адиабатических условиях. В дальнейшем, по мере повышения температуры реагирующей смеси скорость теплообмена возрастает и в некотором сечении сравняется со скоростью тепловыделения. После этого температура реакции, пройдя через максимум, начнет убывать. Верхнюю оценку для достигаемой максимальной температуры можно найти, считая, что процесс протекает адиабатически вплоть до самой горячей точки . Тогда верхняя оценка температуры, при которой скорости тепловыделения и теплоотвода сравняются, может быть найдена по точке пересечения прямой теплоотвода q = а (Т — Т .) и кривой тепловыделения ф (Т) = hr (Т). Последнюю строят с учетом соотношения между концентрацией и температурой (VII.28), которое выполняется в адиабатическом процессе. Кривая тепловыделения и прямая теплоотвода изображены на рис. III.3 они пересекаются в нескольких точках, и верхнюю оценку максимальной температуры дает точка пересечения, соответствующая наименьшей температуре. По мере увеличения температуры теплоносителя прямая теплоотвода сдвигается вправо, и при некотором критическом значении низкотемпературная точка пересечения исчезает. При этом верхняя оценка температуры в горячей точке резко повышается. Формально значение максимальной температуры, конечно, не может измениться скачком. Из теории обыкновенных дифференциальных уравнений следует, что решение системы уравнений (VII.35), (VII.36) непрерывно изменяется с изменением всех параметров, в том числе и (см. также раздел VII.2). Однако в области значений параметров, близкой к той, где кривая тепловыделения касается прямой теплоотвода (рис. III.3, прямая 4), следует ожидать сильной чувствительности температуры в горячей точке к изменению параметров процесса. [c.288]

Живое сечение проходу воздуха = 1.83 м , живое сечение по теплоносителю = = 0,00254 при площади поверхности нагрева Р = 137,8 м. [c.226]

При передаче тепла конвекцией у поверхности стенки, вдоль которой движется теплоноситель и через которую проходит тепло, образуется ламинарный пограничный слой. Через этот слой тепло передается путем теплопроводности, в то время как за пределами слоя, в основной массе теплоносителя, температура в каждом поперечном сечении почти постоянна (мало изменяется по мере удаления от стенки). Выравнивание температуры в основной массе происходит в результате перемешивания теплоносителя при движении отдельных его частиц. С повышением турбулентности потока перемешивание усиливается, что приводит к уменьшению толщины пограничного слоя и увеличению количества передаваемого тепла. [c.370]

Определение сечений для прохода. теплоносителей [c.444]

Диаметр и количество труб (или сечение каналов в пластинчатых и спиральных теплообменниках) необходимо выбрать так, чтобы теплоносители двигались с требуемыми скоростями. Для этого соответствующее сечение для прохода теплоносителя (в м ) должно удовлетворять условию [c.444]

В то же время сечения для прохода теплоносителей связаны с конструктивными размерами аппарата приведенными ниже соотношениями. [c.444]

Перед расчетом сечений для прохода теплоносителей выбирают скорости их движения и диаметры труб. [c.445]

При расчете трубчатых теплообменников обычно задаются диаметром труб (стр. 445), затем определяют число труб, исходя из необходимых сечений для прохода теплоносителей (стр. 444) и, наконец, по уравнению (12-22) находят требуемую длину труб. [c.449]

При конструировании следует обоснованно решать вопрос о направлении теплоносителей в трубное или межтрубное пространство. Например, теплоносители, загрязненные и находящиеся под давлением, обычно направляют в трубное пространство. Насыщенный пар лучше всего подавать в межтрубное пространство, из которого легче удалить конденсат. Чистка трубного пространства (в котором вероятнее всего будут выпадать загрязнения) легче, а живое сечение для прохода теплоносителя меньше. Вследствие этого в трубном пространстве можно обеспечить теплоносителю более высокие скорости и, следовательно, более высокие коэффициенты теплоотдачи. [c.174]

Из зоны // уголь поступает через распределительную тарелку 4 в десорб-ционную (или отпарную) зону 11L, где он проходит по трубам, обогреваемым снаружи чаще всего парами высокотемпературных теплоносителей. Одновременно уголь в трубах продувают острым перегретым водяным паром. Острый пар, не конденсируясь, выдувает из угля десорбируемые вещества. Эти вещества в смеси с водяным паром (тяжелая фракция) отводятся под распределительной тарелкой 4. Часть тяжелой фракции направляется в зону II для выделения из угля менее сорбируемых компонентов и образования промежуточных фракций. Распределительные тарелки обеспечивают более равномерное распределение газа и угля по сечению колонны и уменьшение уноса частиц угля выходящими газами. [c.576]

Решающее значение для теплопередачи в условиях вынужденной конвекции имеет скорость смывания поверхности нагрева теплоносителем. Для обеспечения равномерного нагрева материала необходимо организовать в рабочем пространстве печи такое движение газов, при котором было бы исключено или предельно сокращено движение теплоносителя едали от поверхности нагрева (например, вблизи стен, свода и в прочих местах, где имеются проходы, так как при этом ухудшается контакт теплоносителя с поверхностью нагрева) и обеспечено равномерное распределение скоростей по сечению пространства, в котором размещена поверхность нагрева. [c.386]

Форма и размеры противоточной части каналов могут быть разными в зависимости от физических свойств теплоносителей, разности давлений и условий загрязнения поверхностей рабочими средами. Конфигурация сечений довольно сложная. Для теплогидродинамического расчета теплообменников необходимо знать сечения для прохода рабочих сред, эквивалентные диаметры, пе- [c.24]

В шнековых сушилках материал пересыпается по неподвижному барабану при помощи вращающегося лопаточного шнека, а в то же время внутри барабана проходит теплоноситель параллельно движению материала или противотоком. Вследствие узкого сечения для прохода газов скорость их может быть значительной, что приводит к большим сопротивлениям и уносу мелкого материала из сушилки. [c.42]

Необходимо иметь в виду, что в условиях работы теплообменников, когда вязкость и прочие теплофизические характеристики теплоносителей не остаются постоянными, фактическое значение длины гидродинамического начального участка будет отличаться от значения, вычисленного по формулам, полученным для условий изотермического течения. Это объясняется переменным значением вязкости жидкости по длине канала, что в свою очередь влияет на формирование пограничного слоя, а следовательно, и на величину длины пути жидкости в канале, который она проходит до сечения, где должно начинаться стационарное течение. [c.100]

Теплоноситель I последовательно проходит следующие участки, на каждом из которых теряется некоторая часть от его общей механической знергии 1) участок местного сопротивления при внезапном расширении потока, выходящего из левого штуцера в левую крышку теплообменника коэффициент местного сопротивления в расчетном уравнении (1.80) здесь зависит от критерия Ке = где - скорость теплоносителя I в штуцере диаметром 1 1, и, в принципе, еще от отношения (( /В , т. е. от отношения поперечных сечений штуцера и крышки 2) участок местного сопротивления внезапного сужения потока при входе теплоносителя I из левой крышки в параллельные трубы трубного пучка коэффициент местного сопротивления входа здесь будет зависеть от величины критерия Ке = в котором, согласно уравнению расхода (1.15), = Шц,, iщ /(rai ), п - число параллельных трубок внутренним диаметром с1, и от отношения суммарного поперечного сечения трубок к поперечному сечению крышки пЛ 1В 3) участок сопротивления трения при параллельном прохождении теплоносителя I по всем трубкам трубного пучка со скоростью и>, величина этого сопротивления вычисляется по уравнению (1.78), в котором с1 и Ь - внутренний диаметр и длина трубок здесь существенно, что полученная расчетом величина Ар - это разность давлений, одинаковая на всех п параллельных трубках (аналогично на электрических, включенных параллельно сопротивлениях, разность электрических потенциалов одинакова, а электрические токи -одинаковы во всех параллельных сопротивлениях, если эти сопротивления одинаковы) скорости в каждой из трубок равны, поскольку их гидравлические проводимости, т. е. величины, обратные равным гидравлическим сопротивлениям, также одинаковы значение коэффициента трения определяется по графику рис. 1.27 в зависимости от значения Ке и относительной шероховатости й/е внутренней поверхности труб 4) участок местного сопротивления внезапного расширения потока при выходе его из трубок в правую крышку аппарата коэффициент С здесь, как и на втором участке, является функцией Ке = ii) ii/v и отношения поперечных сечений п(1 1В 5) участок локального сужения потока при входе его из крышки в штуцер коэффициент местного сопротивления в общей расчетной формуле (1.80), как и на первом участке, зависит от Reц, = и> ,й ,/У и от отношения сечений штуцера и крышки (й /В . [c.101]

Также с целью интенсификации процесса теплообмена между теплоносителем II, проходящим по межтрубному пространству, и наружной поверхностью труб устанавливаются поперечные перегородки 2, не занимающие всего поперечного сечения межтрубного пространства, а имеющие сегментный проход для теплоносителя II. Поскольку путь для теплоносителя II при наличии перегородок удлиняется, а время его пребывания в межтрубном пространстве (см. соотношение (1.110)) остается прежним, скорость движения относительно наружной поверхности трубок увеличивается. Согласно расчетным формулам для наружной теплоотдачи (3.61), увеличение скорости теплоносителя и числа Рейнольдса (Re = wd/v) приводит к повышению коэффициента теплоотдачи а, содержащегося в критерии Нуссельта (Nu = ad/X). [c.300]

Площадь поперечного сечения потока Принимаем 22 перегородки с 20 %-ным вырезом (23 зазора для прохода теплоносителя). Тогда шаг перегородок [c.364]

Типичными теплообменными аппаратами из графита являются б л о ч -н ы е теплообменники (рис. VII1-27), состоящие из отдельных графитовых блоков 1, имеющих сквозные вертикальные каналы 2 круглого сечения и перпендикулярные им каналы 3. Теплоноситель I движется по вертикальным каналам, а теплоноситель II — по горизонтальным каналам 3, проходя последовательно все блоки, как показано на рнс. УП1-27. Горизонтальные каналы различных блоков сообщаются друг с другом через боковые переточные камеры 4. Графитовые блоки уплотняются между собой прокладками из резины или тефлона и стягиваются торцовыми, крышками 5 на болтах. [c.337]

На рис. 13.14, б схема поперечного сечения нагревательной камеры, применяемая помимо своего прямого назначения как газовый подшипник для корпуса печи, и обеспечивающая для этой цели перепад давления теплоносителя между верхней и нижней частями камеры. Это достигается за счет снабжения нагревательной камеры подпружиненными шиберами 2, расположенными по обе стороны корпуса, в плоскости, проходящей через его горизонтальную ось. Шиберы создают повышенное сопротивление для прохода теплоносителя в верхнюю часть камеры. Такое решение позволяет увеличить длину барабана и снизить толщину его стенки. [c.774]

Иногда порядок расчета кожухогрубчатых теплообменников изменяют. В этом случае в интересах интенсификации процесса теплообмена сначала определяют размеры корпуса аппарата, а потом производят расчет трубчатки. Это предпринимается для того, чтобы, независимо ог числа трубок в трубном пучке, создать оптимальные условия теплоотдачи в межтрубном пространстве, задавшись необходимой для данного расхода теплоносителя площадью сечения межтрубного пространства. Скорость течения теплоносителя внутри трубок в этом случае (а следовательно, и значение коэффициента теплоотдачи в трубках) может корректироваться изменением числа ходов по трубному пространству аппарата. При этом увеличение числа ходов в теплообменном аппарате, имеющем определенное число трубок, приводит к у.меньшению числа трубок в одном ходе, а следовательно, к увеличению скорости течения теплоносителя в них. В многоходовых теплообменниках все количество жидкости, поступающее в трубное пространство, проходит сначала одну группу трубок, затем при помощи перегородок, отлитых или заваренных в крышках аппарата, поворачивается и поступает в другую группу трубок и т. д. (фиг. 108). [c.210]

Работа автокамерного агрегата. Кольцевые (трубчатые) заготовки автокамер выпускают на червячных машинах, характеристики которых приведены в табл. 3.4. Размер пресса подбирают исходя из площади поперечного сечения выпускаемых заготовок. Их качество определяется в основном величиной зазоров между червяком и цилиндром, которые должны быть в пределах 0,33—0,4 мм и не превышать 1,5 мм при эксплуатации МЧТ-200. Профилирующая головка изготавливается составной. Мундштук закрепляется в корпусе головки гайкой и центрируется относительно дорна тремя регулировочными болтами так, чтобы беговая часть заготовки имела большую толщину, чем бандажная, т. е. прилегающая к ободу, часть. Это обеспечивает повышение прочности наиболее деформируемой при эксплуатации беговой части автокамеры. Дорн крепится в дорнодер-жателе, имеющем окна для прохода смеси и два канала, через которые внутрь шприцуемого рукава подается тальк для предотвращения слипания стенок и отбирается избыток воздуха с целью предотвращения раздутия рукава. Через другие каналы дорнодержателя может подаваться охлаждающая вода. Во время работы пресса колебания температуры головки не должны превышать 5 °С, для чего в ее полости подаются соответствующие теплоносители — пар при пуске, вода при работе. [c.86]

При применении таких ванн получают очень чистые профили. Недостаток солевых смесей — их высокая плотность. Поскольку плотность каучуковых смесей практически всегда заметно ниже, создается большая или меньшая подъемная сила, которую можно преодолеть, погружая профили в ванну с помощью стальной ленты. Это может вызвать деформацию изделия из мягких смесей невысокой плотности со сложным сечением. Поэтому было предложено наносить на жидкую солевую смесь слой жидкого теплоносителя меньшей плотности, например, полиэтиленгликоля или силиконового масла, и нагревать его до той же температуры. В этом случае выталкиваемое подъемной силой изделие движется на границе слоев греющих жидкостей и может проходить через жидкость без помощи транспортерной ленты. Если теплоемкости обеих жидкостей сильно различаются между собой, то это может быть причиной незначительной разницы в степени вулканизации на верхней и нижней поверхностях профилей. После выхода из вулканизационной ванны изделия сразу [c.81]

Недостатком котла является большой расход металла на его изготовление. Так, например,котел мощностью 124 кет (производительность около 100 ООО ккалЫ) весит (без нагревательных элементов) около 1620 кг удельный расход металла 16,2 кг на каждые вырабатываемые 1000 ккал тепла. Другим существенным недостатком этих котлов является горизонтальное положение нагревательных элементов, что не всегда обеспечивает надежную скорость циркулирующей паро-жидкостной эмульсии в межтрубном пространстве нагревательного пакета. Это обстоятельство способствует прилипанию пузырьков пара к нижней (лобовой) поверхности нагревательных трубок, что может вызвать чрезмерное повышение температуры стенки нагревательного элемента и в конечном счете его пережог. Что же касается жидкостного котла этой конструкции, то гидродинамическая сторона его также имеет недостатки. Дело в том, что при диаметре котла, равном 1200 мм (фиг. 54), сечение для прохода жидкости в нем настолько велико, что скорость ее в котле практически равна нулю. Так что процесс нагревания жидкой дифенильной смеси в котле, несмотря на принудительную циркуляцию ее, практически протекает при свободной конвекции жидкости. Это обстоятельство значительно снижает теплотехнические пока.затели котла. При конструировании котлов с органическими теплоносителями нужно 78 [c.78]

При проектировании и монтаже паропроводов с дифенильной смесью, особенно при естественной циркуляции теплоносителя во внешнем контуре, нельзя допускать образования встречных уклонов, наличие которых приводит к образованию в местах встречи мешков , способствующих образованию гидравлических пробок или, в лучшем случае, частичному сужению сечения для прохода пара. Мешки могут образоваться не только из-за неправильного выполнения монтажных работ, но также из-за чрезмерно больших расстояний, принятых между опорами. Во избежание образования гидравлических пробок или сужения сечения для прохода пара расстояние между опорами должно быть таким, чтобы ни одна точка паропровода на участке между двумя соседними опорами не лежала ниже горизонтальной прямой, проходящей через точку, соответствующую наиболее низко расположенной опоре. [c.255]

Эквивалентное сечение прохода теплоносителя, м Материал поглотителя в ПЭЛе Материал оболочки ПЭЛа Расстояние между центрами ТВС в зоне, м Количество ТВС в зоне, шт. [c.19]

Для увеличения производительности и эффективности провальных тарелок за счет более равномерного распределения потоков по сечению колонны применяют ситчатые волнистые тарелки (рис. 1-11, б), решетчатые тарелки с отогнутыми кромками щелей (рис. V1I-11, в). Представляет интерес трубчато-решетчатая тарелка (рис. VIM1, г], полотно которой набирают из труб, расположенных параллельными рядами. В зазоре между трубами расположена гофрированная стальная лента, ширина которой равна величине зазора. Пар проходит через зазор между трубами в местах, где горизонтальные участки ленты выступают над поверхностью труб, так как сопротивление на этих участках минимально. В тех местах, где горизонтальные участки ленты расположены под трубами, проходит жидкость. В случае необходимости отвода (подвода) тепла по трубам может быть пущен хладагент (теплоноситель). [c.238]

Уп=г пСйл —расход теплоносителя, м /с (юп — поперечное сечение для прохода теплоносителя, м ). [c.92]

Проточный режим применяется при использовании газообразного теплоносителя, в частности в тех случаях, когда теплоноситель является реагентом в технологическом процессе (восстановитель, окислитель, защитная среда, влагоноситель). Интенсификация теплоотдачи при проточном режиме достигается увеличением удельной мощности (массовой скорости) потока за счет уменьшения сечения для прохода теплоносителя. Организация движения газов должна обеспечивать равномерное обтекание всех элементов поверхности нагрева, что, в частности, достигается устройством направляющих экранов, а для изделий продолговатой формы — применением поперечного обтекания. [c.144]

В реакторах идеального вытеснения время пребывания всех частиц реакционной смеси в зоне реакции одинаково и равно расчетному времени пребывания всей смеси, т. е. сырье, проходя через реактор, непрерывно и постепенно изменяет свой состав от исходного до конечных продуктов реакции. При этом состав реакционной смеси одинаков по всему поперечному сечению аппарата. С некоторой степенью приближения можно отнести к реакторам идеального вытеснения трубчатые печи, реакторы с неподвижным и движущимся слоем крупногранулированного катализатора (или инертного теплоносителя). [c.32]

Под слоевым режимом работы печей понимают тепловую обработку кускового, зернистого или пылевидного материала в целях иагрева или плавления его в то м случае, когда материал располагается по всему объему или сечению рабочего пространства печи и поэтому газообразный теплоно-ситель проходит через материал или материал рашраделен в теплоносителе. В перемещении материала при слоевом режиме рещающую или ощутимую роль играют гравитационные силы. Для осуществления сл оевого режима работы применяются чаще других печи с вертикальным расположением рабочего пространства. [c.390]

Процессы в реакторах 4-7, 9—11 на рис. 4.1 протекают непрерывно. Рассматриваем режим течения потока через реактор без перемешивания. Профиль скорости по сечению потока принимаем плоским. Это возможно допустить, т.к. во многих реакторах масштаб отклонения много меньше масштаба реакционной зоны. Такой режим потока называют поршневым, или идеального вытеснения. Реактор представим в виде трубки сечением 8, через который проходит поток реакционной смеси величиной (рис. 4.33, в), по мере прохождения которого изменяются концентрации компонентов С. и, в общем случае, температура потока Т вследствие химических превращений. Одновременно с протеканием реакции возможен теплообмен с теплоносителем через стенку. Элементарный объем в этом случае (выделен на рис. 4.33, в) -участок длиной с1/ и объемом с1у = 8й1. В него с потоком входит компонент / в одном количестве КдЦ, а выходит в другом С. + с1С.). Источник вещества в выделенном объеме - химическое превращение ист/ 7)с1Ур. Процесс протекает стационарно (с1УУ./с1/ = 0), [c.157]

Тарелка состоит из двух слоев верхнего 1 и нижнего 2. Слои тарелки образованы горизонтальными участками 3 и 4 змеевиков 5 и 6. За счет чередования змеевика 5 с шагами и Ф2 и змеевика 6 с шагами фз и Ф4 и смещения их относительно друг друга слои имеют разное свободное сечение для прохода газа (81 п 82). На входе и выходе теплоносителя из колонны змеевики соединены с коллектором 7 и 8. При необходимости введения в колонну нескольких теплоносителей змеевики могут быть выполнены секцпонно, т.е. по несколько тарелок на один теплоносптель, ири этом каждая секция снабжается коллекторами входа и выхода. [c.202]

Процессы в реакторах 4-7 и 9-11 на рис. 2.1 - непрерывные. Рассмотрим режим течения потока через реактор без перемещи-вания. Профиль скорости по сечению - плоский. Это возможно допустить, если масштаб отклонений много меньше масштаба реакционной зоны, что во многих реакторах выполняется. Такой режим потока называют поршневым, или идеального вытеснения. Реактор представим в виде трубки сечением S, через которое проходит поток величиной Vq (см. рис. 2.40, в). Координата по направлению потока - /. По мере прохождения потока реакционной смеси вследствие химических превращений изменяются концентрации компонентов С, и в общем случае - температура потока Т. Одновременно может происходить теплообмен с теплоносителем через стенку. Элементарный объем в этом случае - участок толщиной d и объемом dv = Sdl. В него входит с потоком компонент i в количестве VqQ и выходит Vq( , + d ). Источник вещества в выделенном объеме - химическое превращение I Nfu j i = Щ(С, T)dVp. Процесс протекает стационарно dNj/dt = 0), объем реакционной смеси не меняется и уравнение [c.107]

При расчетах сечений для прохода первичншо и вторичного воздуха в теплогенераторе принимается скорость воздуха 10-12 м/с, а для горячего теплоносителя — 12-12 м/с. [c.634]

Типы используемых теплообменников и их применение. Снижение цены теплообменника может быть достигнуто за счет уменьшения веса металла, затрачиваемого на поверхность теплообмена (как на основную поверхность, так и на высокоэффективные ребра). Главными видами поверхностей теплообмена для теплообменников типа газ — газ являются пучки гладких труб, трубы круглого сечения с внешними и внутренними ребрами или пакеты из чередующихся гладких и рифленых листов, в которых два потока теплоносителей проходят между чередующимися плоскими пластинами. В этом последнем виде поверхностей рифленые пластины служат как дистанционирующими устройствами, так и ребрами поскольку эс )фективная высота такого ребра достаточна мала, эффективность его высока. Хорошей иллюстрацией теплообменников подобной конструкции могут служить воздухоподогреватели на тепловых электрических станциях и газонагреватели технологических установок. Трубчатые воздухонагреватели часто используются для предварительного подогрева воздуха на тепловых станциях, где горячие отходящие газы из топки направляются через межтрубное пространство в дымовую трубу, а свежий воздух по пути в топку с помощью воздуходувок продувается через трубы подогревателя [1]. [c.187]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология