Латунь текучесть

Предел текучести (стт, МПа) и предел прочности (сГв, МПа) латуни (листовой прокат от 3 до 10 мм) [c.284]

Исследованиями, проведенными с образцами углеродистой, никелевой и аустенитной нержавеющей сталей, а также с образцами цветных металлов и сплавов (меди, латуни, алюминиевой бронзы и дюралюминия), установлено, что с понижением температуры предел текучести и предел прочности этих металлов возрастают. [c.134]

Растяжимость (дуктильность) характеризует эластичность и текучесть мастики. Расплавленную обезвоженную мастику с небольшим избытком заливают в разборные латунные формы, собранные на металлической пластине, предварительно покрытой смесью талька с глицерином. Мастику с формой охлаждают в течение 30 мин при температуре 291-293 К. Излишек мастики срезают нагретым ножом. После этого форму ставят на 1 ч в ванну с водой при температуре 298 К. Затем форму 1 снимают с пластины и закрепляют в дуктилометре (рис. 3), заполненном водой при температуре 298 К. На приборе мастика 2 растягивается со скоростью 5 см/мин до разрыва. Длину нити мастики, [c.14]

Чем больше глубина проникновения, тем больше подходит металл для использования его в качестве неподвижной гильзы электродвигателя. Поскольку такие материалы, как медь и латунь, имеют относительную магнитную проницаемость, равную единице, а их удельное электросопротивление очень мало, то магнитное поле в них будет очень быстро затухать и не будет проникать в ротор даже при сравнительно малых толщинах экрана из меди или латуни. Наиболее перспективными материалами, обеспечивающими большую глубину проникновения магнитного поля, являются высоколегированные стали аустенитной структуры и титановые сплавы, обладающие высоким пределом текучести и обеспечивающие минимальную толщину экранирующей гильзы. [c.24]

Механические свойства латуней зависят от их химического состава и структуры. Временное сопротивление разрыву для латуней различных марок 0в = 24О—3Q0 МПа, предел текучести <Тт = 70—110 МПа. Более высокими механическими свойствами обладают легированные (специальные) латуни (Wb —400— 700, МПа, сТт==100—500 МПа). Латуни, легированные алюми- нием, оловом, имеют, кроме того, высокие коррозионную стойкость и жаростойкость. [c.25]

Латуни в чистом виде и легированные кремнием и оловом являются основными тугоплавкими припоями для изготовления и ремонта аппаратов и трубопроводов холодильных установок. Образуемые ими швы прочны, плотны, вибростойки и не меняют механических свойств при низких температурах. В швах, выполненных припоем Л-62, возможно появление пор, образующихся вследствие испарения цинка (температура плавления припоя 905 С соответствует температуре кипения цинка). Этот недостаток устраняется в припоях ЛОК-62-06-04 и ЛОК-59-1-03 присадкой кремния и олова. Кремний, являясь элементом более активным, чем цинк, быстрее соединяется с кислородом и вместе с расплавленным флюсом образует на поверхности припоя защитную пленку, препятствующую испарению цинка, но при этом образуются вязкие шлаки, снижающие текучесть припоя. Добавление олова увеличивает жидкотекучесть и несколько снижает температуру плавления припоя. [c.238]

Текучесть характерна только для мягкой стали и для латуни некоторых марок. Большая часть металлов не имеет ярко выраженной площадки текучести Т—Г]. Поэтому за предел текучести принимают напряжение, при котором в растягиваемом образце наблюдается остаточная деформация удлинения, равная 0,2% первоначальной длины. Предел текучести характеризует напряжение материала в зоне текучести, или пластичности, и является важнейшим показателем для трубопроводных сталей. В справочниках он обозначается 00,2- [c.13]

В результате исследования, произведенного над образцами углеродистых, никелевой и нержавеющей хромоникелевой сталей, а также над образцами цветных металлов меди, латуни, алюминиевой бронзы и дюралюминия — установлено, что с понижением температуры предел текучести и временное сопротивление в этих металлах возрастают. [c.409]

Медь и ее сплавы (латуни и бронзы) являются наиболее распространенными материалами для изготовления аппаратов воздухоразделительных установок, работающих при самых низких температурах. Можно сделать обобщенный вывод о том, что все механические свойства меди и большинства ее сплавов улучшаются при понижении температуры. Наиболее значительно увеличиваются предел прочности и твердость. Менее интенсивно растет предел текучести, что обеспечивает достаточный апас пластичности и вяз-,кости меди и медных сплавов при низких температурах. Для иллюстрации на рис. 7 и 8 приводятся кривые изменения прочности и относительного удлинения некоторых медных сплавов с понижением температуры.. [c.502]

Конструкторы и технологи обязаны знать, что металлические материалы могут стареть. Это старение выражается в том (и это очень важно для их применения), что они при определенных обстоятельствах теряют свою вязкость. Это более всего касается латуни и сталей с содержанием углерода менее 0,6%. Самые большие изменения обнаруживаются у стали с содержанием углерода менее 0,2% во время ее холодной прокатки или рихтовки листов или профилей. Такие процессы формоизменения, как гибка, отбортовка, окантовка, вытяжка, обжатие, также вызывают пластичные деформации, что приводит к выделению азота и углерода. Это выделение изменяет характер поведения материала. После этих вынужденных деформаций говорят о так называемом формовочном старении или наклепе. В первую очередь оно вызывает изменение механических свойств материала. Так, пределы прочности и текучести возрастают на 30%, а способность к формованию уменьшается на 15%. [c.195]

Рис. 4. Влияние напряжения, выраженного в процентах от предела текучести, на коррозионное растрескивание латуни во влажном воздухе, содержащем аммиак.

Стали кадмиевыми припоями паяют только после их меднения. Активирование кадмиевых припоев цинком, имеющим высокое химическое сродство с железом, позволило применить их для пайки сталей и одновременно повысить их прочность. Припой такого типа, содержащий 60—85 % Сё, 15—50 % Хп и 0,4—5 % N1 с температурой плавления 290—270 °С, пригоден для пайки не только меди, цинка и латуни, но и сталей, в том числе коррозионно-стойких. Предел текучести стыковых соединений из медного листа толщиной [c.96]

Латунь также часто применяется в вакуумном оборудовании. Сыпучую латунь целесообразно использовать для фланцев, специальных штуцеров и т. п., поскольку она хорошо обрабатывается резанием и легко спаивается с большинством других металлов. Латунь отличается несколько более высокой прочностью и твердостью, чем медь, но в отожженном состоянии она все же довольно мягка и имеет низкий предел текучести. Степень черноты латунных поверхностей относительно велика. Латунь имеет характерную для сплавов низкую теплопроводность, но в этом отношении она не обладает исключительными свойствами, так как существует много других сплавов с меньшей теплопроводностью. В прокатанной и тянутой латуни сравнительно мало неоднородностей, приводящих к образованию течей. Однако следует указать на одно [c.211]

Материал — стальной листовой и полосовой прокат с пределом прочности до 600 МПа и пределом текучести 400 МПа, в том числе оцинкованный и с различного вида антикоррозионными и декоративными покрытиями алюминиевая, медная и латунная полоса. [c.18]

Коррозия под напряжением характерна для латуней, и, чем выше содержание в них цинка, тем яснее она выражена. Двухфазные а + Р- или р + усплавы подвергаются коррозионному растрескиванию под действием влажного воздуха. Коррозионное растрескивание а-латуней вызывают аммиачные растворы или воздух, содержащий аммиак. Вредное влияние оказывают цаже незначительные примеси аммиака микробиологического происхождения. Коррозионное растрескивание может быть вызвано и другими коррозионными агентами. Этот вид коррозии наблюдается и у нелегированной меди, содержащей 0,17оР, когда по границам зерен выделяется фосфид меди с низким пределом текучести. Остальные медные сплавы также чуствитель-ны к коррозии под напряжением, но в меньшей степени, чем латунь. Трещины в а-латуни распространяются по границам зерен, в то время как в р-латунях сначала появляется межкристаллитная коррозия, которая через определенное время переходит в транскристаллитную. [c.117]

Латуни марок СОА № 280 и № 443 были экспонированы в моржой воде под напряжением, эквивалентным 50 и 75 % их пределов текучести. Время и глубины экспозиции приведены в табл. 92. Ни один из этих сплавов не был склонен к коррозии под напрял<ением после 400 сут экспозиции как на глубине 760, так и на глубине 1830 м. [c.275]

Для латуни, алюминиевых сплавов типов ABMg, AlZn3Mg, углеродистых сталей при высоких температурах, сплавов на основе никеля характерны кривые, представленные на рис. 2, в. При деформации, соответствующей пределу текучести, наблюдается максимум АЭ, далее образование и распространение деформационных полос (эффект Портевена - Лешателье) сопровождаются мощными выбросами АЭ - импульсами АЭ большой амплитуды. [c.305]

Коррозия под напряжением наблюдается у латуней, и тем чаще, чем выше содержание в них цинка. Двухфазные сплавы, состоящие из фаз а + р или р+у, подвержены этой коррозии уже под воздействием влажного воздуха [47]. У а-латуней растрескивание под напряжением возникает под воздействием аммиачных растворов или воздуха, содержащего аммиак. Вредное влияние оказывают даже незначительные примеси, появляющиеся в результате микробиологических процессов. Растрескивание под напряжением может быть вызвано воздействием также и других коррозионных агентов. Этот вид коррозии наблюдается также и у нелегированной меди, раскисленной фосфором (0,1% Р), вследствие того, что по границам зерен выпадает фосфид меди (с низким пределом текучести) [50]. Другие медные сплавы также чувствительны к коррозии под напряжением, хотя в значительно меньшей мере, чем латуни. Так, на алюминиевых бронзах трещины под напряжением возникают в растворе гартзальца (рис. 3.25, а), а на медноникелевом сплаве 90-10 — в аммиачных парах [13]. У а-латуни трещины идут вдоль границ зерен кристаллов. В р-латуни трещины возникают как межкристаллитные, а затем превращаются в транскристаллитные [54]. [c.260]

Фреон-12. При нормальных условиях находится в газообразном состоянии (темп. кип. —29,8°С) малотоксичен, химически инертен и в сухом виде не вызывает коррозии металлов (за исключением латуни и еплавоЕ магния). Взрывоопасных смесей с хлором не образует в смеси с воздухом в количестве 3,1—15,0% взрывоопа сен. Обладает очень большой текучестью и проникав" наружу через малейшие неплотности и даже поры в ме таллах. В воде фреон-12 растворим очень незначительно при содержании в нем более 0,0025% влаги при 0°С об разует кристаллы, закупоривающие вентили, а при со держании влаги 0,02% вызывает коррозию. Допустимо содержание влаги—0,002%. Применяется для получени холода до —60°С. [c.12]

Сила пропахивания Боудена (т. е. сила, необходимая для пластического оттеснения металла) заменена в формуле Вей-лера—Лихтмана выражением РтА5, которое соответствует силе, необходимой для объемной пластической деформации металла в процессе волочения. Считают, что Рт примерно равно твердости металла по Бринеллю Нв) и примерно в два раза больше предела текучести металла р ). А5 выражает уменьшение площади поперечного сечения прутка или проволоки после волочения. Показано, что если твердые смазки с известным значением т наносят на поверхность металла, то полученные результаты лучше согласуются с формулой (33). Некоторые интересные экспериментальные данные [22] получены при протяжке медных и латунных пластин, поверхность которых покрыта оловом. Исследователи установили, что их результаты точнее описываются формулой Боудена (31) только при применении неполярных смазочных материалов в присутствии полярных смазочных материалов или твердых пленок лучшее совпадение [c.179]

При пайке припоями, содержащими легкоиспаряю-щиеся компоненты, с уменьшением объема пространства, в котором производится пайка, смачивание основного металла припоем ухудшается. Так, двойной сплав N1— 1п имеет хорошую текучесть по стали в неограциченном объеме. В ограниченном объеме его жидкотекучесть при температуре 1160° С понижается, а при дальнейшем снижении температуры совершенно прекращается. Это связано с окислением испарившегося и сконденсировавшегося компонента припоя на цоверхности основного металла. То же самое наблюдается и при испарении компонентов основного металла. В тех случаях, когда летучий компонент основного металла при температуре пайки интенсивно окисляется, процесс испарения может препятствовать образованию паяного соединения. Например, при пайке латуни Л96 припоем ПСр72 при 800° С в вакууме вследствие испарения цинка поверхность основного металла покрывается окислами цинка настолько, что она не смачивается припоем. Это наблюдается даже, если латунь предварительно покрыта слоем никеля порядка 5 мкм. [c.234]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология