Теплопроводность неподвижного зернистого слоя

Итак, при расчете коэффициента теплопроводности зернистого слоя с неподвижной жидкой или газовой фазой рекомендуются формулы (IV.3), и (IV.4), а также графики рис. IV 1. При низких температурах удобнее пользоваться формулой [c.106]

Рис. 1-45. Влияние теплопроводности частиц А, на коэффициент теплопередачи неподвижного зернистого слоя

Опытные данные по эффективной теплопроводности неподвижного зернистого слоя обычно коррелируются в виде следующего двучленного уравнения [c.139]

ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ МАТЕРИАЛА ЗЕРЕН НА ЭФФЕКТИВНУЮ ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ НЕПОДВИЖНОГО ЗЕРНИСТОГО СЛОЯ [c.143]

Согласно рассмотренному выше пакетному механизму теплообмена, коэффициент теплоотдачи должен быть пропорционален корню квадратному из теплопроводности слоя Х (но не частиц). Поскольку теплопроводность неподвижного зернистого слоя даже при продувании его газом мало зависит от теплопроводности твердого материала [22, 513, 588, 730], то упомянутая зависимость а от Хн вовсе не свидетельствует о влиянии на теплообмен теплопроводности твердого материала. Экспериментальные данные подтверждают зависимость а от теплопроводности неподвижного слоя (но не материала частиц). По одним данным [518] а Ян, по другим [651, 652] [c.306]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ МАТЕРИАЛА НАСАДКИ НА ЭФФЕКТИВНУЮ ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ НЕПОДВИЖНОГО ЗЕРНИСТОГО СЛОЯ [c.139]

В зернистом слое с неподвижной жидкой или газовой фа пн величина Яоэ — это эффективная характеристика сложного процесса теплопроводности, включающего следующие стадии [c.103]

Результаты исследований эффективной теплопроводности неподвижного зернистого слоя принято описывать двучленными зависимостями вида [c.143]

IV. . Теплопроводность в зернистом слое с неподвижной газовой (жидкой) фазой [c.103]

Сведения об эффективной теплопроводности в неподвижном зернистом слое эфф. н более подробно см. в монографиях, например [144]. Основным препятствием распространению теплоты являются газовые промежутки между зернами, и поэтому Яэфф. убывает с порозностью (рис. III. 1). При средней порозности воздушных промежутков 8q = 0,40 Я-эфф. 14Я,г 0,3 Вт/(м-К). [c.121]

Для определения — коэффициента теплоотдачи, отнесенного к единице раздела фаз, предложены [12] критериальные уравнения, подобные уравнениям, рекомендуемым для определения Ргп- Подробный обзор работ по теплопроводности и теплопередаче в неподвижном зернистом слое приведен в монографии [12]. [c.216]

V. I. КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ в ЗЕРНИСТОМ СЛОЕ С НЕПОДВИЖНОЙ ЖИДКОЙ ГАЗОВОЙ) ФАЗОЙ [c.330]

При погружении нагретой поверхности в неподвижный зернистый слой коэффициент теплоотдачи а имеет сравнительно низкую величину, обычно порядка 10 вт/м град. Кроме того, благодаря низко аффективной теплопроводности зернистого слоя Я, 0.3 вт/м град., переданное [c.106]

Рнс. IV. 2. Теплопроводность зернистого слоя при неподвижной жидкой (газовой) фазе без учета излучения при е = 0,4 [c.107]

Рассмотренными в настоящей главе методами не ограничиваются возможности неаналитической газовой хроматографии. В литературе описаны другие области применения газовой хроматографии, в частности, определение малых объемов [81], проницаемости зернистого слоя [82], теплопроводности газов [83] и т. д. Внимания заслуживают также методы определения температур фазовых переходов веществ, используемых в качестве неподвижных фаз. Основой для определения здесь является нарушение линейной зависимости между логарифмом [c.319]

Рис. V.l. Диаграмма для определения эффективной теплопроводности зернистого слоя при неподвижной среде, заполняющей слой, без переноса тепла излучением -е = 0,2 2-е = 0.3 5—е= =0,4 4 —е = 0,5 5-е = 0,6.

Таким образом, для зернистого слоя с движущейся жидкой фазой, как и для неподвижной среды (см. раздел V. 1) коэффициент теплопроводности определяет интенсивность выравнивания температур в некоторой квазигомогенной среде. Такая суммарная [c.341]

Исследование эффективной теплопроводности неподвижных слоев зернистого материала с различной теплопроводно- [c.146]

При использовании капельной жидкости в качестве ожижающего агента также наблюдается, хотя и в меньшей степени, возрастание коэффициента теплоотдачи примерно в 2,7 раза по сравнению с движением жидкости в пустой трубе [684, 742]. Между прочим, по данным, представленным на рис. 1Х-2, при псевдоожижении капельной жидкостью коэффициент теплоотдачи остается меньше (при той же скорости жидкости), чем в неподвижном слое зернистого материала. Это объясняется [173, 181] тем, что при высокой теплопроводности ожижающего агента (вода по меньшей мере на порядок более теплопроводна, чем воздух) частицы за [c.297]

Задачу о температурном поле охлаждаемого или нагреваемого неподвижного слоя зернистого материала (насадки) сводят к задаче охлаждения или нагревания твердого тела, которое имеет форму аппарата, наполненного зернистым материалом. В этом случае коэффициент теплопроводности твердого тела принимается равным коэффициенту теплопроводности слоя зернистого материала. Кроме того, при определении значения числа Bi необходимо учитывать термическое сопротивление стенки аппарата, пользуясь формулой [c.143]

Интенсивный турбулентный режим движения газа и твердых частиц в псевдоожиженном слое катализатора в верти- кальном и радиальном направлениях резко меняет величину эффективной теплопроводности, характеризующую неподвижный слой зернистого материала. [c.421]

Наиболее распространенная упрощенная модель процесса непрерывного химического взаимодействия в неподвижном слое зернистого катализатора основана на предположении о равенстве температуры и концентрации целевого компонента в частицах катализатора и в сплошной среде (Г =/, С = С/). Градиенты концентрации и температуры внутри частиц считаются пренебрежимо малыми. Таким образом, эти существенные упрощения исключают из анализа процессы тепло- и массообмена внутри зерен пористого катализатора. Скорость реакции считается функцией локальных значений концентрации и температуры квазигомогенного континуума. Пренебрежение внутренними термическим и диффузионным сопротивлениями зерен катализатора тем более справедливо, чем меньше диаметр частиц и чем выше значения коэффициентов диффузии и теплопроводности катализатора. Принимается режим вытеснения при фильтровании сплошной среды через слой с равномерной скоростью и, не зависящей от радиуса слоя г. Учитывается квазидиффузионный перенос массы и теплоты в поперечном направлении слоя цилиндрической формы. Такие предположения приводят к следующей системе дифференциальных уравнений второго порядка [c.164]

В контактных аппаратах через неподвижный слой зернистого катализатора (как правило, с малой теплопроводностью) продувается газовая смесь, в результате чего в аппарате протекает экзотермическая или эндотермическая реакция. Эффективность работы реакторов этого типа существенно зависит от аэродинамики и теплового режима. Тепловой режим работы реактора определяется как теплообменом между газом и неподвижной насадкой (зернистым катализатором), так и теплообменом между газом и стенками реактора, через которые тепло отводится или подводится к реагирующим веществам из окружающей аппарат среды. [c.42]

Некоторое увеличение коэффициента теплопроводности в зернистом слое при вязкостном режиме по сравнению с теплопроводностью в неподвижной среде в области Кеэ<Неавтомод может [c.355]

При расчетах и аппаратурном оформлении каталитических, адсорбционных и других процессов, осуществляемых с неподвижным зернистым слоем, необходимо знать коэффициенты эффективной теплопроводности промышленных катализаторов и адсорбентов. Изучению этой проблемы посвящены работы ряда исследователей Однако область малых значений чксел Рейнольдса, характеризуе.мая значнтельныл вкладом теплопроводности самого материала зернистого слоя, недсстаточно изучена. Данные по эффективной теплопроводности зернистых материалов при низких температурах в литературе отсутствуют. [c.139]

Рассмотрены механизмы и известные модели переноса тепла в неподвижном зернистом слое.. Авторы приходят к выводу, что указанные модели не учитывают особенностей структуры зернистого слоя. Предложена новая физическая модель, описывающая процесс переноса тепла посредством коэффициента общей эффективной теплопроводности аппарата с ИЗС, коэффициента эффективной теплопроводности ядра и коэффициента эффективной теплопроводности присгенной зоны. В основу модели положено разграничение стр)ктуры неподвижного зернистого слоя на ядро (с постоянной порозностью) и пристенную зону (с переменной порозностью). Расчеты по предложенной модели дают наилучшее приближение к истинному профилю температур. [c.111]

В работе Зюлковского использован метод непосредственных измерений градиента температуры в зернистом слое и в контактирующем с ним материале, теплопроводность которого известна. Исследованию подвергалась неподвижная газовая фаза, а также газ, проходящий через слой. При стационарном режиме, когда тепловой поток через материал, теплопроводность которого из- [c.74]

Для иллюстрации трудностей нестационарных методов приведем здесь некоторые результаты, полученные Богомаз и Бондаревой при изучении теплопроводности неподвижных непродува-емых и продуваемых слоев и при их переходе в псевдоожиженное состояние [148]. Мгновенным точечным источником теплоты служила тонкая петля из нихромовой проволоки толщиной 0,5 мм с диаметром витка 2,5 мм и высотой микросоленоида 1,5 мм, по которой в течение короткого времени ( 0,5 с) пропускали ток с плотностью 100 А/мм в результате чего выделялось определенное количество теплоты. Петлю погружали в насыпанный зернистый слой из кварцевого песка с й = 0,3 мм и на определенных расстояниях г = 10 мм от нее помещали микротермисторы, включаемые в плечо неравновесного моста. Диагональ моста подключали к регистрирующему потенциометру типа ЭПП. [c.125]

На рис. V. 10, V. И и V. 12 нанесены Хг, Я и ЯгДг как функции Кбэ и условно показаны предельные значения коэффициентов теплопроводности зернистого слоя при неподвижной газовой среде. Из рис. V. 10, V. И и V. 12 можно сделать следующие выводы [c.354]

Теплоотдача от взвешенного слоя зернистого материала к поверхности теплообмена (и обратно) происходит с интенсивностью, в несколько раз превышающей теплоотдачу от непид лджного слоя. Значения коэффициентов теплоотдачи при атмосферном давлении достигают 500-1000 кдж/час.м .град. Высокие коэ(Ми-циенты эффективной теплопроводности взвешенного слоя и теплоотдачи от слоя к поверхности теплообмена позволяют применять малогабаритные водяные холодильники в контактных аппаратах. При этом не происходит потери активности катализатора и конденсации паров на холодильных поверхностях в отличие от неподвижного слоя / 7, 10, II/, В наших работах /I, 7, 8, 12, 13, 14/ методом подобия выведен ряд расчётных формул для определения коэффициентов теплоотдачи [c.318]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология