Температура поверхности труб

Температура поверхности труб [c.75]

Для расчета передачи тепла в радиационной секции печи необходимо определить среднюю температуру поверхности труб. Для выбора материала и толщины стены труб при проектировании печи или для определения допустимой тепловой нагрузки для данной печи решающее значение имеет. максимальная температура поверхности труб. [c.75]

В трубчатых печах, в которых происходит перегрев углеводородов до высоких температур, на внутренней поверхности труб осаждаются возникающие в результате разложения углеводородов слои кокса. Образование кокса, обусловленное, прежде всего, температурой стенки трубы, а вследствие этого и тепловой нагрузкой поверхности труб, особенно проявляется у углеводородов с большим молекулярным весом. Слой кокса, лишь незначительно снижающий теплопередачу, существенно повышает температуру поверхности труб и потери давления печи. [c.120]

Процесс проводят при температуре 788—899° С, соотношении НаО С, равном 2 1, Для осуществления процесса используют трубчатый реактор с вертикально расположенными трубами, покрытыми внутри катализатором. Реагенты проходят через кольцеобразный зазор между внутренней поверхностью трубы и внешней поверхностью стержня. Температуру поверхности трубы поддерживают на уровне 1038°С [c.99]

У некоторых печей защита труб радиационной секции от перегрева свыше допустимой температуры (устанавливаемой в зависимости от материала труб) обеспечивается автоматически. Р1м-пульсом для автоматического отключения подачи топлива является либо температура поверхности труб, либо ограничение количества продукта ниже определенной границы, либо чрезмерное повышение температуры дымовых газов. [c.44]

Чтобы устранить такую опасность, температура поверхности труб в таких случаях контролируется термопарой, помещенной на облучаемой стороне той трубы, где предполагается наибольший слой осадков. Температура поверхности, измеренная термопарой, обусловлена не только температурой металла, но излучением и количеством протекающих газов, однако она находится в прямой зависимости от температуры металла, и ее можно исполь- [c.50]

Вычисление средней температуры поверхности труб производят исходя из средней температуры продукта в трубах и из средней нагрузки поверхности труб [c.75]

Если нагреваемым продуктом в трубах является жидкость и нет необходимости учитывать образование осадка, средняя температура поверхности труб бывает на 20—50° С выше средней температуры жидкости. В случае, если предполагается возникновение осадка (кокса), в расчете учитывается толщина осадка 2 мм. [c.76]

Для расчета максимальной температуры поверхности труб необходимо определить местные тепловые нагрузки труб и с помощью рис. 24 найти максимальный тепловой ноток через стенку трубы. Если допустить, что тепловой поток через стенку трубы не распространяется в направлении периметра трубы, максимальная температура поверхности выразится [c.76]

Температура поверхности футеровки, защищенной трубами при однорядном их расположении, не превышает обычно более чем на 200—300° С температуру поверхности труб. [c.78]

Температура газов на выходе из радиационной секции для допущенной температуры поверхности труб и = 340° С из рис. 27, р = 700° С. [c.130]

Средняя температура поверхности труб будет почти на 40— 50° С выше средней температуры жидкости, следовательно примерно 340° С. [c.132]

Среднюю температуру поверхности труб допускаем равной 250° С [c.134]

В. Кипение с недогревом. Теплоотдача к однофазной жидкости. На рис. 5 показаны в упрощенной с юрме режимы потока и изменения температуры поверхности и жидкости в областях, обозначенных А, В и С. Температура поверхности трубы в области А (область конвективной теплоотдачи к однофазной жидкости) определяется из выражения [c.381]

С. Пример расчета по различным моделям. Расчеты по различным моделям выполнены для цилиндрического технологического нагревателя мощностью 3,3 МВт. Проектная температура газа на выходе из конвективного участка равна 600 К. Поглощающие теплоту трубы с наружным диаметром 0,14 м расположены в один ряд с расстоянием между центрами 0,25 м. Коэффициент излучения труб равен 0,85, и установлено, что температура поверхности труб равна 650 К. Топливная смесь (88 % углерода и 12 % водорода по массе) сгорает при 25% -ном избытке воздуха (что соответствует 18,6 кг воздуха на 1 кг топлива), который предварительно подогревается до 480 К. [c.120]

Более точные, но менее общие, соотношения для расчета Ни приведены в [10]. Так, при постоянной температуре поверхности трубы прямоугольного сечения со сторонами аи Ь (а>Ь) [c.15]

Температура газа на выходе из печи конверсии. Температура конвертированного газа на выходе из печи оказывает сильное влияние на остаточное содержание непрореагировавшего метана. В большинстве промышленных печей конверсии состав выходящего газа соответствует равновесию при температуре, лишь на 15—25°С ниже фактической температуры газа. Поскольку константа равновесия для реакции (1) конверсии метана увеличивается со 170-при 800°С до 520 при 850° С, т. е. более чем в три раза, значительное влияние температуры на состав газа очевидно. Максимальная допускаемая температура поверхности трубы, диаметр трубы, объемная скорость и тип или конструкция печи конверсии непосредственно влияют на температуру конвертированного газа. [c.174]

Температура дымовых газов. Температура дымовых газов на выходе из печи зависит от ряда рассмотренных выше факторов, температуры поверхности труб, объемной скорости. В условиях промышленных установок она лежит в пределах 900—1050° С. Дымовые газы обычно используют для предварительного нагрева сырья, поступающего в печь, а также для производства водяного пара в котлах-утилизаторах. [c.174]

Температуру поверхности трубы и стенки печи измеряли оптическим пирометром через смотровые глазки. [c.175]

Настоящий раздел посвящен расчету динамики температуры жидкости при ее течении по нагреваемому трубопроводу (фиг. 7.9). Примем, что тепловой поток к наружной поверхности трубы является вынужденным, т. е. обратным воздействием изменения температуры поверхности трубы на величину теплового потока можно пренебречь. Этот случай имеет место, например. [c.233]

Максимальная температура поверхности трубы поддерживалась на уровне 925—930°С. [c.176]

Одним из наиболее перспективных методов контроля коррозионного состояния металла котлов является метод инфракрасной термографии [8, 9]. Метод основан на размещении вблизи трубного пучка детектора (или детекторов) инфракрасного излучения, передающего в виде электрического сигнала на измерительный прибор данные о температуре металла котельных труб (прибор пересчитывает по известным уравнениям энергию инфракрасного излучения отдельных участков металла на температуру поверхности труб). Данные могут быть выведены на дисплей либо, в современных вариантах прибора, записаны на видеокассету. [c.51]

Интенсивность загрязнения конвективных поверхностей нагрева в потоке продуктов сгорания, запыленном сланцевой золой, в зависимости ОТ скорости и температуры газов, а также температуры поверхности Труб исследовалась на опытном канале диаметром 380 мм парогенератора среднего давления, который располагался между газоходами пароперегревателя и дымососом. В канале были предусмотрены места для установки охлаждаемых сжатым воздухом и неохлаждаемых труб с наружным диаметром от 32 до 57 мм. [c.208]

С повышением температуры газов от 550 до 700°С интенсивность роста отложений увеличивается. Это объясняется интенсификацией процесса сульфатизации попадающих на поверхность частиц золы с увеличением температуры отложений (температура отложений находится между температурой поверхности трубы и газов). [c.208]

Поглощение тепла трубой радиационной поверхности определяется по формуле (14-37). Площадь Л поверхности для однометрового отрезка трубы равняется -ф5 (5 — расстояние между трубами). Коэффициент лучистого теплообмена определяется путем деления количества тепла С на площадь поверхности трубы и разность между температурой пламени Tf температурой поверхности трубы Т [c.516]

Для изготовления труб радиантной секции пиролизного змеевика используют -егированные стали с высоким содержанием хрома и никеля. Если температура стен труб не превышает 1040—1050 °С, пригодна сталь 40Х25Н20С2. При температуре поверхности труб 1050 °С следует применять трубы из стали 40Х25Н20С. [c.103]

К основным параметрам змеевика печи относится также максимальная допустимая температура поверхности трубы, зависящая от состава и качества материала, из которого изготовлены трубы [221, 212, 235] (подробнее см. в гл. 5). [c.90]

Длина факелов всех горелок должна быть одинаковой и отрегулирована так, чтобы верхняя часть факелов не достигала поверхности экранов. Длинные и широко рассеянные факелы жидкостных горелок, касающиеся поверхности печных труб, создают большие местные перегреЕ ы, что приводит к пережогу металла и образованию окалины, а при наличии отложений внутри труб могут возникнуть отдулины, деформация и даже прогары. При низкой температуре поверхности труб рассеянные длинные факелы вызывают сажеобразование и снижение теплопередачи. [c.104]

Средняя эффективная температура газовой среды нечи тем ниже, чем больше поглощающая поверхность и больше избыток воздуха. Путем измерений на трубчатых печах Н. И. Белоконь [2] выразил зависимость эффективно темпбрмуры газовой среды от температуры поверхности труб и от температуры газов на выходе из радиационной секции следующим отношением [c.65]

При тепловом расчете и проектировании печи необходимо учитывать пе только среднюю тепловую нагрузку поверхности труб, но и местную тепловую нагрузку, от которой зависит температура поверхности труб. В общем случае тепловая нагрузка отдельных труб различна и изменяется по периметру и длине трубы. В современных конструкциях трубчатых печей стремятся достичь равномерной тепловой нагрузки по всей поверхности труб нечи, что позволит увеличить среднюю тепловую нагрузку и лучше использовать поверхность труб. [c.74]

Применительно к печам конверсии этот метод имеет существенный недостаток, заключапцийся в том, что он не дает возможности получить с достаточной степеньв точности профили теплонапряжения и температуры поверхности трубы, что очень важно для высокотемпературных процессов. [c.176]

Паровую конверсию я-бутана приводили под избыточным давлением 10 и 23 аг при отношении пар углерод, равном 4 1. Процесс протекал удовлетворительно при объемной скорости 3900 ч и абсолютном давлении 10,5 ат, давая газ с остаточным содержанием метана 5% подвод тепла к внутренней поверхности трубы достигал 48 700 ккал ч-м . Максимальная температура поверхности трубы была 927°С. Под давлением 23 ат удовлетворительные результаты достигались при объемной скорости 3240 Остаточное содержание метана было 5%, а подвод тепла к внутренней поверхности трубы 38 000 ккал1ч-м . При давлении 23 ат и отношении пар углерод, равном 4 1, образование кокса на катализаторе начиналось при объемной скорости 3940 ч". [c.179]

В современных печах пиролиза устанавливают трубы длиной 6—12 м. Для уменьшения перепада давления по длине змеевика желательны трубы большой длины, однако разница температур в топочной камере по длине труб, как правило, тем больше, чем длиннее трубы. Однако для снижения коксообразования разница в температуре поверхности труб должна быть минимальной, следовательно, как компромиссное решение, желательно применять трубы средней длины, т. е. 8—9 м [221]. В работе [53] сообщается, что при раянице температур поверхности труб по их длине 140 °С длительность пробега составляла 45 сут, а при разнице температур 40 С она могла быть увеличена до 120 сут. [c.90]

Скорость нарастания давления на выходе из змеевика, Па/сут Скорость подъема температуры поверхности труб змеевнка, °С /сут Пробег мел<ду остановками, сут [c.125]