Максимально допустимая температура реакции

Производительность шахтной электропечи определяется ее внутренним диаметром и высотой слоя шихты. Верхний предел производительности с учетом устойчивости футеровки в зоне реакции о.граничен максимально допустимой температурой, которая самопроизвольно возрастает (до определенного уровня) эа счет экзотер-мичности процесса. Продолжительность пребывания брикетов в печи колеблется от 8 до 12 ч, средняя скорость опускания шихты от 0,1 [c.550]

МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМАЯ ТЕМПЕРАТУРА РЕАКЦИИ [c.143]

Приведенный пример из-за использования ряда допущений и экстраполяций следует расс.матривать лишь как грубое приближение к точным расчетам. Он показывает, однако, что определение максимально допустимой температуры реакции требует специального изучения условий охлаждения. [c.151]

Как уже указывалось, длительность пребывания смеси в зоне реакции трубчатого змеевика зависит от скорости теплового потока, или величины теплового напряжения стенок труб. Однако существуют определенные ограничения, обусловленные максимально допустимой температурой стенок труб н условиями теплопередачи в топочной камере. [c.31]

Из формулы (У,233) следует, что при оптимальном температурном режиме время пребывания реагентов т.-, на изотермическом участке реактора, который соответствует максимальной допустимой температуре T a, не зависит от значений концентраций и х< > и определяется только кинетикой реакции и температурой Т . [c.234]

Рабочий период заканчивают, как только при максимально допустимых температурах реакции в продукте при достаточных еще выходах его начинает снижаться заданное содержание ароматических углеводородов. Тогда прекращают подачу сырья и переводят нагреватель на минимально возможный обогрев. [c.425]

В настоящее время в реакторах змеевикового типа как правило используется позонная подача этилена в смеси с кислородом. В начало змеевика подается только часть общего потока этилена. В точку змеевика, в которой достигается максимально допустимая температура реакции, вводится свежая порция этилена, содерл<а-щего кислород. При этом температура снижается до температуры начала реакции и в оставшейся части змеевика происходит дополнительная конверсия этилена, сопровождающаяся новым повышением температуры. В промышленности применяются реакторы с одним, двумя и более промежуточными вводами этилена, за счет чего увеличивается конверсия этилена и мощность единичного реактора. Позонный ввод этилена позволяет более гибко регулировать распределение температур в реакторе и, в некоторых случаях, дает возможность отказаться от непрерывной пульсации давления. [c.555]

Теплотехнические приемы 1). правильный выбор вида теплогенерации и типа теплогенератора 2) выбор оптимального количества газовых и мазутных теплогенераторов с наиболее рациональной формой и направлением пламени и их месторасположения в рабочей камере 3) использование кислородного и обогащенного кислородом дутья в качестве окислителя горючих материалов 4) рациональное использование теплоты сильно экзотермических реакций 5) нагрев исходных материалов на подготовительном этапе при максимально допустимых температурах до достижения равновесного состояния [c.121]

Пример У1П-4. Реакция, аналогичная той, которую анализировали в предыдущих примерах, протекает е реакторе идеального вытеснения. Начальная концентрация вещества А составляет Сао = 1 кмоль/м . Приняв, что профиль температур по длине реактора соответствует оптимальному, вычислить время пребывания, при котором можно достигнуть степени превращения 76%. Найти, на сколько повышается производительность реактора по его длине при оптимальном профиле температур в сравнении с изотермическими условиями осуществления процесса, рассмотренными в примере У1П-2. Максимально допустимая температура процесса равна 65° С. [c.218]

Влияние температуры. В уравнениях (4.94) или (4.98) от температуры зависит только константа скорости к = к ехр -Е/КТ), увеличиваясь вместе с ней. Естественно предположить, что проводя процесс при более высокой температуре скорость реакции будет увеличена и концентрация С станет быстрее уменьшаться со временем т. Действительно, в зависимостях С(т) (4.96) и (4.99) можно проследить при одном значении т и увеличении к, те. при более высокой температуре, С уменьшается. Изменение С(т) при увеличении температуры процесса от Т, до Т2 графически продемонстрировано на рис. 4.36. При протекании простой необратимой реакции увеличение температуры всегда благоприятно влияет на интенсивность процесса в реакторе - уменьшается т (объем реактора в проточном режиме или время процесса в периодическом реакторе) для достижения заданной степени превращения. Процесс целесообразно проводить при максимально допустимой температуре. [c.166]

Скорость простой необратимой реакции возрастает с температурой (рис. 4.8, а), и максимально возможная скорость реакции при любой степени превращения будет достигаться при максимально допустимой температуре определяемой конкретным процессом. Это и есть оптимальная температура процесса при любой степени [c.205]

Скорость обратимой эндотермической реакции также возрастает с температурой при любой степени преврашения (рис. 4.12, а), максимально возможная скорость реакции будет достигаться также при максимально допустимой температуре при всех степенях преврашения (рис. 4.66, б). Однако, в этом процессе возникает ограничение по достижению некоторых степеней преврашения - х не может превысить равновесное значение Хр, достигаемое при макси- [c.205]

Температура внутри реактора при протекании экзотермической реакции имеет максимальное значение, и ее контроль весьма важен для управления режимом реактора. Это сечение наиболее опасное и его называют горячей точкой . Во-первых, ее температура Гр не должна превышать допустимую в данном процессе, а ее уменьшение снижает общую температуру и интенсивность процесса в целом. Поэтому желательно поддерживать вблизи допустимой. Во-вторых, положение (расстояние от входа потока в реактор) изменяется с изменением условий эксплуатации реактора, что затрудняет ее измерение (контроль процесса). В-третьих, изменение условий эксплуатации наиболее сильно сказывается на значении Ггт, и даже небольшие изменения условий могут привести к значительному превышению максимально допустимой температуры. Влияние изменения на профиль температур показано на рис. 2.65,а. [c.138]

Так как для данного количества алюминия масса фосфатов, содержащихся в первом концентрате, прямо пропорциональна массе фтора в растворе, важно удалить как можно больше фтора из перерабатываемого сырья до осаждения первого концентрата. Удаление фтора проходит достаточно эффективно на стадии сернокислотной обработки 2, описанной выше, при проведении операции при максимально допустимых температуре и времени реакции. [c.160]

При низкотемпературном синтезе диметиловый эфир практически не образуется. Реакция Будуара (8.15) с термодинамической точки зрения является наиболее благоприятной, пока не достигнута определенная, максимально допустимая температура. [c.313]

При втором варианте оптимальны изотермический режим при максимально допустимой температуре (т. е. /оп = тах) и перемешивание продуктов реакции (осуществленные, например, в обычной схеме Флюид). [c.245]

Отсюда видно, что и сравнительно медленные процессы, протекающие в кинетической области, и очень быстрые реакции диффузионного механизма имеют общие принципы регулирования. Прибегая к частичному торможению их, всегда возможно предотвратить локальные перегревы и при подборе надлежащих условий иметь высокую эффективность работы реакционных устройств. Оценка последней может вестись, как обычно, по к. п. д., принимая за гипотетический эталон противоточную схему работы с максимально допустимой температурой нагрева катализатора. [c.403]

Однако если реакцию проводить по возможности быстро, применяя большое количество катализатора и максимально допустимые температуру и давление, и если смешение и нагрев реакционной смеси прекратить точно перед завершением гидрирования, то можно обеспечить хороший выход первичных аминов, В качестве примеров могут служить реакции (4) и (5), осуществленные Войциком 1 Адкинсом [182]. [c.102]

Для простых необратимых реакций оптимальной является постоянная максимально допустимая температура или же постепенное повышение температуры к концу реакции, чтобы отчасти компенсировать снижение скорости реакции, происходящее вследствие снижения ког центрации сырья. [c.40]

Оптимальный температурный режим не соответствует режиму выделения (или поглощения) тепла в химической реакции. Для простых необратимых реакций оптимальной является постоянная максимально допустимая температура или же температура, постепенно повышаемая к концу реакции, чтобы отчасти компенсировать снижение скорости вследствие снижения концентрации сырья. [c.45]

Из этого следует, что при проведении обратимых эндотермических реакций следует стремиться к максимально допустимым температурам. Однако при высоких температурах возрастает роль побочных реакций, с которыми и следует считаться при выборе оптимального режима. [c.108]

Если реакция необратимая, то все определяется константой скорости, которая растет с ростом температуры. Чем выше температура, тем быстрее идет реакция. Оптимальное распределение температуры тривиально по всему аппарату следует поддерживать максимально допустимую температуру, определяемую из таких соображений, как термическая устойчивость материала аппарата, катализатора и др. Такова, например, картина при сжигании топлив процесс обычно оказывается наиболее экономичным, если в топке во всех точках поддерживается максимально допустимая температура. [c.185]

Температура ацетилирования. При ацетилировании выделяется значительное количество тепла (теплота этерификации целлюлозы и взаимодействия уксусного ангидрида с водой). Поскольку вызванное этим повышение температуры может привести к усилению интенсивности реакции ацетолиза целлюлозы, регулирование температуры ацетилирования имеет большое значение. Температурный режим ацетилирования должен обеспечить получение ацетата целлюлозы необходимой степени полимеризации, поэтому максимально допустимая температура зависит от количества и характера применяемого катализатора и степени полимеризации исходной целлюлозы. [c.330]

Для необратимой или обратимой эндотермической реакции Тт (Ю = при любом значении так что следует неизменно вести процесс при максимально допустимой температуре. Однако в случае обратимой экзотермической реакции оптимальная температура будет зависеть от степени полноты реакции и можно ожидать, что последовательность реакторов с понижающейся ио ходу потока температурой даст наибольший выход продукта. Легко предположить и нетрудно доказать, что температура в каждом реакторе должна быть такова, чтобы скорость реакции была максимальной. Читатель должен осознать, что это нредположение нуждается в доказательстве, так как аналогичная гипотеза в случае двух реакций оказывается неверной. [c.189]

В ходе рабочего периода температуры постепенно повышают, чтобы все время было обеспечено заданное качество продукта. Об окончании рабочего периода судят по достижению максимально допустимых температур при условии постоянной анилиновой точки катализата. О необходимости регенерации катализатора можно судить также по плотности циркуляционного газа, которая не должна превосходить 0,48—0,50 кг/м , по положительной теплоте реакции в последней колонне и т. д. [c.417]

Метан при давлении 4—5 ат подогревается до 720° С, а кислород при давлении 11 am до 600° С. Правда, есть указания, что максимально допустимыми температурами являются 500 и 450° С. Газы смешиваются на большой скорости (300—600 м/сек) [55] в водоохлаждаемом смесителе (рис. V.31). Время реакции (период между воспламенением и закалкой) не должно превышать 1—4 мсек, температура равна 1430° С, давленне 1,1 ат. Позже [57] сообщалось, что добавление к метану до подогрева 0,1—5% воздуха, кислорода, пара пли пх смесей позволяет повышать температуру подогрева метана до 750 и кислорода до 650° С, [c.390]

При анализе был использован метод сингулярных возмуш енип. Оптимальный режим для пускового периода во всех случаях последовательной дезактивации и в некоторых случаях независимой дезактивации был найден в следующем виде. Реактор начинал работать при максимально допустимой температуре реакции для заданного периода времени, после этого происходил переход к режиму постоянной конверсии, типичной для квазистационарного состояния, В работе [8.17] наблюдалось, что уровень конверсии, выбранный для оптимальной температурной последовательности, при условиях ква-зистационарного состояния зависит от времени пребывания в реакторе, от стоимости проведения процесса и от стоимости продукта. Полученные результаты более существенны, если стоимость проведения процесса в реакторе близка к цене продукта. [c.203]

Максимально допустимая температура реакции в непрерывнодействующем реакторе идеального смешения. [c.129]

Начальная температура реакции 20 С, максимально допустимая температура 95 °С. В реакторе имеется змеевик поверхностью А = 3,3 м , через который пропускают водяной нар (Г, = 120 °С, U = 1360 вт-м -град ) илп охлаждающую воду Т = 15 С, U = 1180 вт-м -град ). Время ааполненпя и выгрузки реактора составляет соответственно 600 и 900 сек. [c.118]

Для рассматриваемой реакции повышение температуры увеличивает скорость реакции и соответственно уменьшает время контакта. Поэтому, если реакция проводится в изотермическом реакторе, то оптимальной температурой является максимально допустимая температура Т. Для адиабатического реактора оптимальной температурой на входе реактора будет Tq = T —h Q— i)l p h — тепловой эффект реакции, Ср — мольная теплоемкость газа). Предельная тёмпература Т может определяться в зависимости от особенностей рассматриваемого процесса. Например, факторами, ограничива-юш ими допустимую температуру процесса, могут быть дезактивация катализатора или возникновение побочных реакций при повьппен-ных температурах. [c.189]

Температуры, при которых первая стадия крекинга переходит из кинетической во внутридиффузионную область и из внутри- во внешнедиффузионную, зависят от свойств сырья, активности катализатора, размера его пор и частиц. Для данного катализатора утяжеление сырья, повышая скорость реакции и снижая скорость диффузии, уменьшает температуры перехода. Для сырья заданного фракционного состава повышение в нем концентрации олефиновых и ароматических углеводородов, крекирующихся с большой скоростью, дает такой же эффект. При сырье заданного состава и катализаторе заданной активности переход реакции из кинетической области во внутридиффузионную осуществляется тем при меньшей температуре, чем меньше средний диаметр пор. На температуру пере.хода из внутридиффузионной области во внешнедиффузионную размер пор влияния Не оказывает. Этот переход осуществляется при катализаторе данной активности для данного сырья тем при, меньшей температуре, чем больше размеры частиц катализатора. Таким образом, максимально допустимая температура крекинга, при которой достигается переход первой стадии реакции во внешнедиффузиопную область, зависит от свойств сырья, активности катализатора и размера его частиц. На микросфериче-ском катализаторе при крекинге сырья, выкипающего в пределах 300—500 °С, внешнедиффузионная область достигается при 540— 560°С, на шариковом катализаторе зернением 3—5 мм —при 480—510°С. В кинетической области первая стадия крекинга имеет энергию активации около 30 ккал/моль. [c.221]

В процессе с серебряным катализатором последний применяется в виде сетки или нанесенного серебра. Реакцию ведут со смесью, обогащенной по сравнению с взрывным пределом, например 30-40% СН3ОН в воздухе. Водяной пар можно вводить, либо испаряя смесь метанола с водой, либо отдельно. Медленное при 300-350°С окисление быстро ускоряется вследствие повышения температуры из-за экзотермичности реакции в адиабатическом каталитическом реакторе. По мере возрастания температуры начинается эндотермическая реакция дегидрирования, помогающая регулировать подъем температуры. Максимальная допустимая температура составляет 600-650°С, и для ее поддержания регулируют соотнощение воздух метанол. Формальдегид нестабилен при этих температурах, и поэтому продукты реакции быстро закаливают, иначе формальдегид разлагается на СО и Н2. [c.310]

Волокнистые фильтры широко используются и в качестве туманоу-ловителей. В качестве фильтрующей среды при этом применяют синтетические и металлические сетки или волокна, а также стекловолокна. Тума-ноуловители являются самоочищающимися фильтрами. Уловленные жидкие частицы укрупняются и как правило самотеком удаляются из фильтра, вследствие чего перепад давления на фильтре во время эксплуагации практически не меняется. Регенерация становится необходимой при наличии в туманах твердых частиц или образовании осадка в результате химических реакций (например, растворенных во влаге солей кальция с оксидами углерода и серы). Волокнистые туманоуловители принято подразделять на высокоскоростные, низкоскоростные и ступенчатые. Высокоскоростные фильтры снаряжаются грубыми волокнами и предназначаются для улавливания частиц крупнее 1 мкм. Их удельная нагрузка поддерживается в пределах 0,5...1,5 м7(мЧ), иногда доходя до так называемой критической скорости фильтрации порядка 2...2,5 м7(м- с), при которой становится существенным унос уловленных капель из фильтра потоком газа. Нагрузка на низкоскоростные туманоуловители не превышает 0,2 м (м с), что обеспечивает улавливание субмикронных частиц влаги. Количество фильтрующих элементов, собираемых в один корпус, зависит от требуемой производительности очистных установок и может доходить до 50 и более. Элементы могут иметь цилиндрическую или плоскую форму. В качестве материала волокон используют кислотоупорные стекла, полипропилен. Максимальная допустимая температура для некоторых образцов стекловолокнистых фильтров зарубежных фирм может доходить до 400°С. При низких температурах широко используются войлоки из полипропиленовых волокон, изготавливаемые иглопробивным способом и имеющие универсальную химическую стойкость. [c.248]

Наиболее простым способом частичного отвода реакционного тепла и уменьшения перепадов темпера1уры в si hi реакции является многоступенчатое охлаждение. При этом методе сырьевая смесь поступает в ряд последовательных адиабатических секций, реагируя в каждой из которых, она разогревается до максимально допустимой температуры, затем по выходе из ступени охлаждается до определенного предела и направляется на повторное контактирование в последующую ступень и так далее. Подогрев сырья перед подачей в реакционную систему, а также съем тепла в промежуточных холодильниках должны производиться с таким расчетом, чтобы температура продукта в секциях достигала максимально допустимого значения / ах = ton °С. Недогрев сырья или переохлаждение в межсекционных теплообмен никах крайне нежелательны, так как влекут за собой снижение среднеэффективных температур и возрастание потребных объемов зоны- [c.322]

Экономичные источггики ядерного тепла для высокотемпературных реакций до сего времени еще отсутствуют поэтому здесь будет рассмотрено только несколько вопросов. На современных атомных станциях, работающих на расщепляющихся топливах, во втором цикле получают водя ЮЙ пар для производства электроэнергии, используя жидкие теплоносители для подведения тепла от ядерного реактора. Разумеется, эго тепло можно подводить к любым другим жидкостям, а не только к воде или водяному пару. Теплопередача осуществляется в теплообменниках более юти менее стандартного типа. Возникающие ири этом трудности и неполадки ничем не отличаются от обычных, за исключением лишь дополнительной опасности радиоактивных излучений. Из-за ограничений, обусловленных конструкционными материалами, максимально допустимая температура в таких системах значительно ниже, чем в системах с прямым обогревом, например при обогреве электрической дугой или автотермических процессах (частичное сгорание). Поэтому можно ожидать, что в ближайшее время ядерная энергия не найдет широкого применения в подобных системах. [c.300]

При проведении реакций при температурах выше 50° С диацетилен в смеси с инертным растворителем вытесняют из ловушки в реакционную колбу через трубку, опущенную до дна колбы1 посредством азота, очищенного от кислорода. В этом случае инертный растворитель должен иметь температуру кипения, близкую к температуре кипения диацетилена. Диацетилен может вводиться в реакционную колбу и без растворителя в этом случае он обязательно должен быть стабилизированным. Ловушка должна быть заключена Б металлическую сетку и при помощи держателя помещаться в водяную баню для испарения диацетилена. Максимально допустимая температура бани 30—40° С. После вытеснения всего диацетилена из ловушки вводят через шланг, соединяющий ее с газометром, ацетон для растворения остатка. [c.71]

При хлорировании в шахтных печах степень извлечения титана не менее 97—98%. Степень извлечения из шихты других оксидов зависит от температуры хлорирования и свойств извлекаемого компонента. Производительность шахтной электропечи определяется ее внутренним диаметром и высотой слоя шихты. Верхний предел производительности с учетом устойчивости футеровки в зоне реакции ограничен максимально допустимой температурой, которая самопроизвольно возрастает (до определенного уровня) за счет экзотермичности процесса. Удельный съем Ti U с 1 м сечения печи составляет около 2 т/сут. [c.252]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология