Динамические характеристики каналов

Таким образом, наблюдаемая в кривой разгона (см. рис. П-4) периодичность определяется наличием внутренней положительной обратной связи, а также запаздыванием в прямом канале и в канале обратной связи, причем период равен тг+тз. Первый участок кривой разгона от ( = 0 до /=Т2+Тз позволяет определить динамические характеристики канала с передаточной функцией Wi(p). Поведение кривой разгона в интервале от /=Т2+Тз до t = = 2(т2+тз) определяется динамикой звеньев с передаточными функциями й г(р) и W Xp). [c.51]

Для оценки проскока взвеси через фильтр при управлении расходом рассола была определена динамическая характеристика канала расход рассола на фильтр — концентрация ионов кальция и магния в фильтрате . Результаты экспериментов, реализованные при скачкообразном возмущении по расходу 10 м /ч, а также оценки переходных характеристик приведены на рис. V-4. Исследуемый [c.108]

Исследования проводились при постоянном давлении 11-Ю Па, а также при наличии сужающего устройства на выходе канала. В стационарном режиме температура парогазовой смеси достигает температуры жидкости на длине 0,011, насыщение достигается на длине 0,05/, (рис. 2.5). На рис. 2.6 и 2.7 приведены динамические характеристики степени насыщения и давления при изменении расхода водорода на 20 % от номинального режима. При постоянном давлении время отклика составляет 2 с, при этом на длине 0,05 степень насыщения менялась лишь на 0,5 %. При наличии сужающего устройства время релаксации по давлению существенно больше 10 с [c.52]

Формулы (11.38) и (11.41) получены для установившегося движения рабочей среды. Эти формулы можно использовать и для расчета динамических характеристик регулирующих устройств в тех случаях, когда длина канала сопла 1 настолько мала, что при максимально возможных ускорениях среды последний член в уравнении (11.33) будет иметь пренебрежимо малые значения по сравнению с двумя другими членами. [c.305]

На рис. 4-11 сравниваются расчетные и экспериментальные зависимости процесса непрерывной реактивации при д" — 6% (масс.). Исследование динамических характеристик по каналам температура активного угля — температура пара и содержание серы в активном угле — температура пара показало, что инерционность канала q — АТ является значительной. [c.141]

При небольшой плотности орошения, когда динамический напор струи мал, для транспортирования жидкости вдоль периметра орошаемой поверхности можно применять капиллярный распределительный канал (рис. 69, е). Такой канал, выполненный на поверхности трубы, позволяет улучшить характеристику оросителя при малых плотностях орошения (рис. 70). [c.131]

Наиболее естественной характеристикой динамических свойств данного объекта является передаточная функция. Поэтому будем искать передаточные функции тарелки для каждого канала связи между приращениями входных и выходных параметров. Всего таких каналов восемь W вых(0 % (О - sux (0 Кх (О 13.x (0 G , (О 01, ,х ( )> и аналогичные каналы с 0 (/) в качестве приращения выходного параметра. [c.222]

В дальнейшем для краткости совокупность датчиков, канала связи, записывающего устройства и т. п. назовем трактом исследуемого процесса (ТИП). Реальный ТИП имеет ограниченные частотный и динамический диапазоны, что может привести к недопустимым линейным и нелинейным искажениям. Могут появиться также искажения, вызванные изменением характеристик ТИП и воздействием помех. В соответствии с задачами исследования выбирают амплитудно-частотную и фазочастотную характеристики (АЧХ и ФЧХ) ТИП. Отклонения АЧХ и ФЧХ звеньев ТИП могут превышать допустимые для ТИП в целом, однако необходимо, чтобы эти отклонения взаимно компенсировались. Взаимная компенсация отклонений параметров звеньев ТИП возможна только при стабильности их параметров. Иногда при АСА процессов с резко неоднородным спектром вводят предыскажения, выбирая АЧХ ТИП так, чтобы подавить или выделить нужные участки спектра. Если АЧХ звеньев, создающих предыскажения стабильны, то предыскажения можно учесть с помощью весовой (частотной) функции при интерпретации результатов АСА. [c.134]

На функционирование предохранительных, особенно полноподъемных, клапанов существенное влияние оказывают динамические параметры потока до и после клапана. Так, потеря давления перед входом в клапан при полном расходе должна быть возможно минимальной. Трубопровод должен быть сконструирован и размещен так, чтобы падение давления не превышало 2 % входного. Если площадь сечения подводящего трубопровода будет равна площади наименьшего свободного сечения в затворе (сечение седла), падение давления в подводящем трубопроводе может оказаться заметным, что приводит к сокращению расхода, и следовательно, уменьшению силы, открывающей клапан, особенно на верхнем участке хода. При этом происходит деформация характеристики клапана и сокращается расход через клапан. Результатом взаимодействия трубопровода и клапана могут быть удары и вибрации затвора, поэтому сечение подводящего трубопровода в случае полноподъемного предохранительного клапана должно быть больше сечения седла клапана. С этим же связано и то, что входной патрубок переходит в меньший по сечению канал, ведущий к седлу (рис. 58 и 67). [c.97]

Рис. 97. Динамические характеристики канала расход топлива — концентрация СО в обжиговых газах для различных начальных условий (АФуг = onst)

Выше рассматривались методы определения динамических характеристик регулируемых объектов с помошью подачи на вход исследуемого канала испытательного воздействия. Однако во многих случаях возмущения, действующие на другие каналы объекта, не удается стабилизировать или хотя бы измерить и их влияние может существенно исказить результаты эксперимента. Кроме того, на некоторых объектах крайне нежелательной является подача специальных возмущений. [c.156]

Сиглске [21], анализируя полученные динамические характеристики колпачковой абсорбционной колонны, предположил, что необходимо поддерживать постоянным состав выходящего газа. В результате показано, что по динамике лучше всего воздействовать на состав входящей жидкости (канал состав входящей жидкости—состав выходящего газа является наименее инерционным). Однако из практических соображений удобнее воздействовать на подачу входящей жидкости некоторое ухудшение динамических свойств при этом компенсируется техническими преимуществами. При использовании в этом случае П-регулятора САР устойчива, но передемпфирована она имеет статическую ошибку, и процесс регулирования проходит медленно. [c.711]

Из структурной схемы, приведенной на рис. 104, видно, как изменяется постоянная времени процесса перемешивания hjlh при наличии испарения. Канал сигнала Xj через передаточную функцию K, Gj к точке суммирования массовых расходов является каналом отрицательной обратной связи, которая охватывает оператор, выражающий динамическую характеристику процесса перемешивания [c.272]

Задача 3. В общем случае вид переходной характеристики дистилляционной колонны обусловлен наличием ряда полюсов, лежащих на отрицательной вещественной полуоси плоскости 5. Для оценки динамической характеристики можно прибегнуть к моментам импульсной характеристики и без выполнения обратного преобразования. Используя среднее время реакции в качестве характеристики переходного процесса, найти среднее время для части колонны (см. задачу 1) при hlL= и 10/1=0,8 1 и 1,2. Сравнить его со средним временем при Уь1уо—<1ъ< ч". е. при отсутствии канала обратной связи Ь. [c.327]

Статистическое определение динамических характеристик связано с решением интегральных уравнений с ядром типа свертки, связывающих корреляционные функции случайно изменяющихся параметров с импульсной переходной функцией канала. Для разветвленного объекта, состоящего из нескольких последовательно соединенных недетектирующих звеньев, с многими входными величинами, каким является тепловая часть упрощенной структурной схемы ВУ, возникает практически неразрешимая задача решения сложной системы интегральных уравнений. Данная трудность может быть преодолена путем применения некоторых приближенных методов статистического определения динамических характеристик, резко сокращающих систему интегральных уравнений и, кроме того, не требующих их прямого решения. [c.183]

Например, в процессе создания трубопровода для ОТЭС-40 проводились испытания его макета в /з натуральной величины. Трехсотметровый стеклопластиковый трубопровод диаметром 3 м был изготовлен из секций длиной по 12 м, которые сращивались в блоки длиной 24 м. В верхней части трубопровода крепилась стальная переходная секция для подключения к карданову подвесу, присоединенному к днищу испытательной баржи. К каждой секции через 6,1 м прикреплялись кольца жесткости для обеспечения формы канала. К нижней, также стальной, переходной секции крепился груз массой около 82 т для предотвращения раскачивания трубопровода. Сами стеклопластиковые секции были изготовлены из слоев стеклоткани, пропитанной эпоксидной смолой. В сечении трубопровод имел два слоя толщиной по 8 мм каждый, между которыми был проложен слой пенопласта толщиной 34 мм. Плотность стеклопластика составляла 1300 кг/м , а прокладки — 657 кг/м . Отрицательная плавучесть трубопровода была равна 90 Н/м. Трубопровод буксировался к месту установки по плану с помощью поплавков в незатопленном состоянии. Нижняя секция и груз транспортировались на барже. На месте установки трубопровод был освобожден от поплавков и плавно с помощью крановых судов опущен в вертикальное положение. Затем его прикрепили к карданову подвесу баржи. В процессе опускания с помощью датчиков велись наблюдения за деформацией секций. Интересно отметить, что эти операции по монтажу и установке трубопроводов в море не были оригинальными еще за пять лет до этого специалисты по трубопроводам ОТЭС привлекались к созданию также вертикального трубопровода морской биологической фермы Уилкокса для выращивания тихоокеанского келпа (см. гл. 9) [70]. Главными целями натурных испытаний были оценка характеристик трубопровода II проверка расчетной модели, описывающей динамические характеристики комплекса платформа—трубопровод— якорная система. Адекватность такой модели физическим процессам, происходящим в системе, особенно важна при установке натур- [c.70]

Излагаемые экспериментальные данные динамических насооов с вихревыми вакуумными колесами получены при их работе на режиме вакуум-насоса при одновременном действии центробежного и вихревого вакуумного колес. При этом определялись наивыгоднейшие геометрические размеры вакуумной ступени и исследовалась ее работа в различных схемах включения. Испытания вакуумных ступеней проводились при различных геометрических размерах рабочей части бокового канала, колеса и конструкции всасывающей камеры. Кроме того определялось влияние боковых и радиальных зазоров между стенками корпуса и колесом на гидравлические и вакуумные характеристики насоса. [c.42]

Комплект первичных измерительных преобразователей КП (блок датчиков детекторов) выполняется обычно в виде матрицы преобразователей измерительного каналг до 2000 и т.) и опорного канала (от 1 до 4 шт.). Комплект преобразователей КП также снабжен коллиматором и фильтром ФП, что формирует пучок излучения отдельных преобразователей и существенно снижает влияние рассеянного излучения. Наиболее существенными требованиями, предъявляемыми к комплекту преобразователен, являются хорошая идентичность преобразователей и высокие метрологические характеристики (стабильный темновой ток, постоянная чувствительность, линейность характеристики, большой динамический диапазон и др.) при высоком быстродействии. По существу комплект преобразователей создает сканирование контролируемого объекта по второй координате путем опроса отдельных преобразователей. В качестве преобразователей в томографах используют сцинтиллирующий кристалл вместе с фотоэлектронным умножителем, полупроводниковым фотоэлементом или ионизационную камеру. [c.332]

Анализ приведеных частотных характеристик показывает, что имеется существенная разница в динамических свойствах объекта по каналам с выходом по давлению или концентрации. Так, рост сдвига по фазе с увеличением частоты канала по давлению происходит значительно медленнее, чем канала по концентрации. Анализ частотных характеристик показывает также целесообразность построения системы регулирования по прямым показателям качества (состава) концентрации на тарелке, рефракции и т. д. [c.151]

Физическая сущность разрьшов характеристики центробежного дымососа изучена недостаточно. Однако можно предположить, что причиной такого явления могут быть срьшы потока, возникающие в проточной части дымососа при определенных скоростях потока. Межлопаточный канал дымососа представляет собой несимметричный криволинейный диффузор. При расширении канала согласно уравнению Бернулли (5) происходит увеличение статического давления за счет динамического. В направлении, нормальном направлению движения газа, давление остается одинаковым по всему поперечному сечению потока, следовательно, положительный градиент давления тоже распределяется равномерно по этому сечению. Непосредственно вблизи твердой поверхности стенок скорость газа резко снижается. Поскольку скорость газа по длине диффузора все время снижается, наступает момент, когда запас кинетической энергии частиц вблизи стенок становится настолько незначительным, что он оказывается недостаточным для преодоления образующегося положительного градиента давления. Эти частицы останавливаются, а затем начинают двигаться в обратном направлении [ 12]. Возникает местный вихрь, и происходит отрьш потока от стенок. Область такого движения бьютро расширяется. [c.36]

Для замеров пульсаций давления использовались два усовершенствованных индуктивных преобразователя с усилительной электронной схемой. Наблюдение и запись пульсаций давления частотой до 50 гц на фотопленке осуществлялись с помощью шлейфового осциллографа МПО-2. Каждый индуктивный преобразователь подстраивался под свой канал усилителя и проходил статическую тарировку. В пределах изменения давления от 19,6 до 17 700 н1м (от 2 до 1200 кГ1м ) статические тариро-вочные характеристики оказались линейными. Необходимость в динамической тарировке преобразователей отпала, так как частота собственных колебаний мембраны преобразователя толщиной б — 0,05 мм оказалась равной vo = 2160 гц, а минимальная частота возможных пульсаций в подводящей трубке, определенная на основании теории органной трубки , Vmin 5000 гц. [c.47]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология