Пропускные способности массообменного процесса

Пропускные способности массообменного процесса [c.791]

Пропускная способность массообменного процесса в целом определяется (как и в случае теплообмена) отношением потока М переносимого (из фазы в фазу) вещества к входной разности концентраций. Последняя при записи по фазе У равна = [c.791]

У1 , где У1 — концентрация, равновесная с входной для фазы х . При анализе в терминах фазы х входная разность концентраций — Xj, где х Р — концентрация, равновесная с yi. Пропускная способность массообменного процесса записывается как М/Ау или М/Ах. [c.792]

Актуальность темы. Одним из основных и широко распространенных процессов химической технологии, в частности производстве хлорорганических продуктов, являются процессы массообмена между газовой и жидкой фазами, реализуемых в колонных аппаратах, оборудованных контактными устройствами, работоспособными в конкретных эксплуатационных условиях (обеспечивающих эффективный массообмен при высокой пропускной способности, низком гидравлическом сопротивлении и минимальной склонности к забивке загрязнениями, присутствующими в реальных технологических средах). [c.3]

Диспергирование в системах жидкость—жидкость, газ-жидкость применяется для создания развитых межфазных поверхностей Р, обеспечивающих высокую интенсивность тепло- и массообменных процессов. В этом случае в пропускной способности кР поверхностной стадии процесса переноса прежде всего существенно увеличивается Р кроме того, диспергирование часто сопровождается также повыщением коэффициента тепло-или массопередачи к. Для указанных выше дисперсных систем размер капель (пузырьков), их распределение по размерам и межфазная поверхность являются важными технологическими факторами при организации процессов переноса и расчете тепло- и массообменных аппаратов. [c.461]

Если все три составляющие удается выразить линейными соотношениями, то и описание массообменного процесса в целом будет линейным. В этом случае в полной мере применима концепция пропускных способностей, и решение задач массообмена часто удается довести до конечных аналитических выражений, обычно разрешимых в явном виде относительно искомых величин. Из этих выражений ясен характер влияния основных параметров здесь возможны количественные прогнозы и оптимизация процесса. Однако необходимо четко представлять себе границы линейных соотношений за пределами этих границ использование линейных представлений может привести к ошибочным результатам в количественном плане (если эффект нелинейности невелик) и в качественном (если нелинейность существенна). Вместе с тем сведение нелинейных представлений к линейным создает иногда неплохие возможности для анализа на уровне качественных аспектов больше — меньше, лучше — хуже. [c.744]

Пусть, например, к Р Ь, тО применительно к выражению (10.36а) это означает а, Ь 1. Тогда массоперенос лимитируется массопередачей через поверхность контакта, поскольку дробь /кхР значительно превышает остальные слагаемые в знаменателе. Для расчета массообмена здесь необходимо располагать значениями кинетических характеристик и >у (а также т) или сразу коэффициента кх (либо ку) и величиной Р пропускные способности Ь и тВ в такой ситуации роли не играют. В этом случае говорят о массообмене в условиях поверхностной задачи. И для интенсификации массопереноса в целом нужно увеличивать Р, повышать кх- При этом может возникнуть вопрос, какая из стадий массопередачи контролирует процесс — перенос вещества через пограничную пленку со стороны фазы у или фазы х . Разумеется, следует увеличивать в первую очередь ту из стадий или т ур, которая медленнее (скажем, при хР < принять меры для дополнительной турбулизации фазы х с целью уменьшения толщины диффузионной пограничной пленки в этой фазе). [c.828]

Разработаны новые конструкции массообменных тарелок элементного типа с взаимодействием фаз в закрученном прямотоке, которые позволяют значительно повысить эффективность процессов и увеличить пропускную способность аппарата [1 - , [c.150]

Поясним смысл КПД на примере процесса с идеальным перемешиванием обеих фаз. Сопоставим для этого описание процесса с учетом реальной пропускной способности кхР и без ее учета (идеальный контакт фаз, кхР <ю) КПД вьфазится как отношение пропускных способностей массообменного устройства в реальном и идеальном процессах [c.830]

В частном случае, когда пропускная способность поверхностной стадии массообмена значительно больше, нежели потоковых (kxF L, kyF D), точка В будет находиться на линии равновесия Х2 = х = х- , У2 = Уп диаграмма П, поверхностный перенос уже не контролирует процесс — задача становится потоковой. В этом случае массообмен теряет кинетический характер и в определении движущей силы нет необходимости (очевидно, ДХср = 0). [c.807]

Массообмен нередко протекает в отсутствие лимитирующей стадии две медленные стадии (или больше) имеют сопоставимые пропускные способности. В этих случаях расчет процесса, как правило, заметно усложняется. Исключением в этом смысле является идеальный контакт фаз — смешанная потоковая задача. Здесь подходы к расчету остаются качественно независимыми от соотношения потоков X и G (в сопоставимых единицах при т = onst — от соотношения величин L и mG) это соотношение G/L (или тО/Ь) отражается лишь на количественных результатах, поскольку определяет наклон рабочих линий. [c.882]

Рещ1ркуляц11я абсорбента. При малых расходах Ь, т.е. при низких плотностях орошения Ь/(/ р) абсорбента, жидкости может оказаться недостаточно для хорошего смачивания элементов насадки. В этом случае в массообмене участвует лишь часть ( активная ) поверхности насадочных тел / а < Г. Отсюда — низкая эффективность работы аппарата в целом. При рециркуляции абсорбента в работу включается дополнительная поверхность контактирования жидкости и газа, так что Г. Кроме того, растет коэффициент массоотдачи в жидкой фазе за счет турбулизации пленочного течения такой рост особенно эффективен в случае низкой пропускной способности Если при этом увеличение пропускной способности стадии массоотдачи И массопередачи в целом кхР (или куР) компенсирует уменьшение движущей силы и дополнительные затраты энергии на перекачку абсорбента снизу вверх, то рециркуляция абсорбента оправдывает себя. Ее применение также целесообразно при необходимости отвода большой теплоты абсорбции на линии возврата абсорбента устанавливают холодильник (на рис. 11.20, а не показан). О необходимости поддержания рабочей температуры процесса за счет охлаждения жидкости подробнее см. в разд. 11.2.2. [c.937]

Создание устойчивых стекающих пленок жидкости на твердых поверхностях является достаточно эффективным и широко распространенным способом интен-сификащш тепло- и массообменных процессов в системах газ (пар)— жидкость. За счет очень маленькой толщины пленки (0,1-5 мм) сравнительно небольшой объем жидкости в лучших массообменных устройствах удается распределить по поверхности свыше 500 м /м . Это превышает величину межфазной поверхности, которая может быть достигнута при барботаже. Следует учесть, что при использовании стекающих пленок высокие значения межфазных поверхностей можно получить при очень низком гидравлическом сопротивлении и высокой пропускной способности контактного устройства. Именно поэтому пленочные массообменные аппараты широко испо шзуются в процессах газоочистки, абсорбции и десорбции, испарения, контактного охлаждения, конденсации, выпарки и ректификации. Здесь рассматривается массообмен при пленочном течении жидкостей в массообменных устройствах простой конфигурации — плоскопараллельных каналах и вертикальных трубках. Массообмен в более сложных устройствах будет рассмотрен в разделах 6 и 14. [c.290]

В монографии И. Я. Городецкого и др. Вибрационные массообменные аппараты [76] детально рассмотрены особенности конструкций колонных и емкостных аппаратов различных типов, перемешивающие устройства (насадки), секционирующие устройства колонных аппаратов. Применение секционирующих устройств позволяет повысить массообмен путем снижения продольного перемешивания рабочих сред, правда, при некотором падении пропускной способности аппарата и усложнении его конструкции. Приведены результаты исследований величины энергозатрат при вибрационном неремешивании, предельных нагрузок и удерживающей способности для систем газ — жидкость, жидкость — жидкость и др. Изложены основы гидродинамики двухфазных систем, дан анализ структуры однофазного и многофазного потоков, а также эффективности массопереда-чи в двухфазных системах при воздействии вибрации. В книге приведены данные об использовании вибрационных аппаратов в различных технологических процессах химических производств и сравнительная оценка их экономической эффективности. [c.215]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология