Предварительное насыщение at о я. Основные выводы

Ниже приведены основные расчетные уравнения модуля абсорбции с предварительным насыщением регенерированного абсорбента легкими углеводородами и предварительным отбензиниванием сырого газа насыщенным абсорбентом (рис. П1.55) [97]. В основу вывода зависимостей, необходимых для расчета такой схемы, положено уравнение Эдмистера, учитывающее наличие [c.214]

Нефть или конденсат по трубопроводу 1 закачивается в резервуар 2. С верха резервуара по газопроводу 3 выводится парогазовая смесь. В качестве абсорбента используется нефть или нефтяная фракция, который по трубопроводу 4 поступает в газопровод 5, смешивается с газом из резервуара 2, охлаждается в конденсаторе-холодильнике 6 и разделяется в емкости 7 на осушенный газ 8 и насыщенный абсорбент 9, подаваемый в основной поток нефти 10. Трубопровод 5 может быть снабжен контактирующими устройствами для повышения эффективности массообмена между газом и нефтью. В качестве абсорбента также возможна подача предварительно охлажденной нефти или фракции. [c.29]

Вторым важным условием является исключение непосредственного контакта вводимого ацетилена с твердой щелочью, которая при повышенной температуре вызывает разложение ацетилена, сопровождающееся взрывом. Поэтому, особенно в начале процесса, к смеси а-пирролидона со щелочным катализатором прибавляют чистый, свободный от щелочи а-пирролидон, предварительно насыщенный под давлением смесью ацетилена и азота (50— 60% ацетилена), а затем в реактор вводят смесь обоих газов под давлением 22— 25 атм. Реактор для винилирования представляет собой длинную стальную трубу с внутренним диаметром 20 см, рассчитанную на резкое повышение давления до 200 атм. Нижняя треть реактора обогревается перегретым водяным паром (20 атм)-, верхние две трети в зависимости от необходимости либо нагреваются, либо охлаждаются циркулирующим маслом. У дна реактора имеется штуцер для ввода жидких и газообразных компонентов в верхней части реактор снабжен выводом для продуктов реакции. Процесс ведут при температуре 150—170° С и давлении 20—25 атм. Перед пуском реактор продзшают азотом, а затем нагревают до необходимой температуры и заполняют смесью а-пирролидона и катализатора. После этого вводят насыщенный ацетиленом а-нирролидон и, наконец, разбавленный азотом ацетилен. Процесс непрерывный и его проводят с такой скоростью, чтобы получаемый продукт содержал 50—60% N-винилпирролидона. Продукт реакции поступает в два сепаратора, где он охлаждается и освобождается от непрореагировавшего ацетилена и азота, которые возвращаются в цик.ч и затем перегоняется в вакууме (5 мм рт. ст.). Головную фракцию подают на повторную разгонку основную фракцию, кипящую при 78—85° С и представляющую собой в основном N-винилпирролидон, собирают отдельно остаток перегоняющийся при температуре выше 85° С и содержащий непрореагировавший а-пирролидон, возвращают на винилирование. Винилпирролидон, перегнанный один раз, недостаточно чист и не дает полностью растворимого в воде полимера. Поэтому мономер повторно перегоняют с добавкой 0,5—1% едкого кали. Выход абсолютно чистого мономера составляет 70% от теорет. в пересчете на безводный а-пирролидон (60% в пересчете на ацетилен). Побочным продуктом винилирования является у-аминомасляная кислота. В случае хранения мономерный N-винилпирролидон стабилизируют небольшим количеством порошкообразного едкого кали. [c.16]

Метод хемосорбции основан на способности раствора одновалентной меди при низкой температуре (О—10 °С) образовывать с бутадиеном комплексное соединение, легко разрушающееся после подогрева до 60—80 °С. Охлажденный раствор одновалентной меди может быть снова использован для поглощения бутадиена. Процесс выделения бутадиена этим методом составляют три основные стадии хемосорбция, при которой бутадиен вместе с небольшим количеством бутиленов поглощается раствором обогащение бутадиена за счет отгонки из раствора ненасыщенных углеводородов десорбция — отгонка бутадиена высокой степени чистоты. Из смесй с другими углеводородами С4 бутадиен можно извлекать в жидкой и газовой фазе жидкофазный процесс предпочтителен вследствие простоты его технологической схемы. Бутадиен поглощается в экстракционной батарее, состоящей из последовательно соединенных аппаратов — смесителей-отстойников или из экстракционных колонн, в которых осуществляется противоток между смесью углеводородов и поглотительным раствором. Обычно экстракционная батарея состоит из трех последовательно включенных экстракционных колонн. В середину третьей колонны поступает свежее сырье. Охлажденный до минус 8 — минус 10 °С поглотительный раствор (раствор медных солей) подается в первую (по ходу раствора) колонну и, двигаясь сверху вниз, соприкасается с углеводородным потоком, поднимающимся по колонне. Поглотительный раствор последовательно перетекает из колонны в колонну и в насыщенном виде выводится через нижнюю часть третьей колонны. Насыщенный раствор направляется на предварительную десорбцию при температуре около 40 °С. Десорбированный при этом бутадиен с примесью [c.151]

Результаты этих вычислений важны по ряду причин. Вонпервых, если сравнить величину к с константой скорости второго порядка для протекающей в воде реакции присоединения цианид-иона к водорастворимому субстрату N -пропил-3—карбамоилпиридинийиодиду (см. табл. 14.1), оказывается, что < к . Предварительные оценки для других катализуемых мицеллами реакций указывают на то, что наблюдаемое увеличение скорости реакций между гидрофильными ионами и органическими субстратами также, по- идимому, определяется в основном концентрационными эффектами [61. Во-вторых, по-видимому, подтверждаются предположения, сделанные при выводе уравнения (9), поскольку величины и К, определенные из опытов с добавками бромид-ионов, весьма близки к соответствующим величинам в опытах с увеличением концентрации ТТАБ. В. гретьих, абсолютные значения К для реакции присоединения цианида всегда меньше единицы, что подтверждает обоснованное представление о том, что цианид—ион связывается с мицеллами много прочнее, чем все остальные добавленные противоионы. В- четвертых, для гаплоидных ионов, значения величины К /Кр весьма близки для обоих реакций и не зависят от типа реакции, примененной для ее определения, что дополнительно подтверждает предположение о насыщенности слоя Штерна противоионами. Более полный анализ этих вычислений приведен в работе [ 6]. [c.267]

В схеме использованы два основных принципа при адсорбции— извлечение нормальных парафинов из сырья с применением кипящего слоя адсорбента, а при десорбции — вытеснение поглощенных нормальных парафинов из молекулярных сит с помощью н-бутана. Сырье в виде перегретых до 200 °С паров поступает в адсорбер И, где оно контактируется с кипящим слоем микросферического адсорбента при этом из сырья извлекаются нормальные парафины. Од-, повременно из молекулярных сит вытесняется к-бутан, который уносится парами сырья в стабилизатор 14. В стабилизаторе 14 и-бутан отделяется от оставшегося после извлечения нормальных парафинов высокооктанового компонента, который направляют для смешения с бензинами. Насыщенный адсорбент поступает в десорбер 10, где предварительно продувается небольшим количеством газа для выделения из него увлеченных изомерных углеводородов. В десорбере для вытеснения нормальных парафинов адсорбент продувается н-бутаном. Бутан из адсорбента вытесняется в адсорбере содерл<ащимися в сырье нормальными парафиновыми углеводородами. Примерно 1—2% адсорбента выводятся непрерывно в регенератор 12 для прокаливания и удаления кокса. [c.221]