Степень уноса жидкости паром

Материальный баланс после реконструкции колонны приведен в табл. 111.4, а качество продуктов разделения в табл. 111.5. Как видно из этих данных, реконструкция позволила увеличить производительность колонны почти в два раза, получить отбор широкой масляной фракции н. к. — 490°С от потенциала 83—85% при высоком качестве разделения без заметного температурного налегания меж- ду широкой фракцией и гудроном. Специальное устройство ввода сырья в колонну обеспечило высокую степень сепарации гудроновых частиц — унос этих частиц в зоне ввода сырья составил около 34%, при эффективности сепарации сетчатого отбойника 98,5—99,3%- К. п. д. клапанных тарелок составил 30—37 /о при среднем гидравлическом сопротивлении на одну тарелку 5,3—6,7 гПа, нагрузка тарелок по пару составила / 5=1,3—1.5 и нагрузка тарелок по жидкости = = 4,7—5,7 м (м-ч). [c.184]

Степень уноса жидкости паром Ч определяется отношением количества захваченной жидкости е к ее общему количеству (От + е). Величина является функцией нескольких параметров [c.180]

Важным параметром, определяющим работу ректификационных колонн в области предельных нагрузок, является унос жидкости паром с тарелок. Обычно унос учитывается в виде степенной функции от скорости пара. При этом показатель степени порядка трех. Наиболее существенно унос жидкости сказывается при расчетах разделения смесей с большим диапазоном температур кипения компонентов. При этом еще более резко изменяется величина уноса по высоте аппарата, что значительно снижает разделительную способность отдельных участков колонны. [c.303]

Важным параметром, определяющим работу ректификационных колонн в области предельных нагрузок, является унос жидкости паром с тарелок. Количественная характеристика этого явления представляется в виде степенных функций скорости пара. Как правило, показатель степенной зависимости превышает число три. [c.257]

Изучение механизма массопередачи в наиболее распространенном типе ректификационных колонн — тарельчатых колоннах, привело к выявлению влияния на эффективность процесса ряда специфичных для этой конструкции факторов. Среди них унос жидкости паром на вышележащие тарелки, перемешивание жидкости вдоль пути ее движения по тарелке, степень достижения равновесия между паром и жидкостью, конструктивные особенности колонны, влияющие на устойчивость работы аппарата я т, д. [c.4]

Теоретически наибольший эффект достигается, когда жидкая и паровая фазы различных концентраций не перемешиваются,, а частицы пара на своем пути вступают во взаимодействие с соответствующими им по составу и количеству частицами жидкости. Если где-либо в одном месте скапливается большее количество жидкости, чем это требуется для конденсации проходящего в данном месте количества пара, то процесс ректификации нарушается и проходит менее эффективно. Конструкции тарелок, которые в наибольшей степени удовлетворяют этому основному условию и обеспечивают наименьший унос жидкости паром, всегда имеют наиболее высокий к. п. д. По этому принципу построены кольцевые тарелки, получившие широкое распространение. Описание этих тарелок дано в гл. 8. [c.100]

Степень концентрирования определяется свойствами рассматриваемой примеси (в первую очередь давлением насыщенного пара) и конструкцией конденсатора, которая определяет величину капельного уноса жидкости вместе с паром. [c.154]

Приведенные зависимости учитывают соответственно влияние поперечной неравномерности потока жидкости, продольного перемешивания жидкости, уноса жидкости и продольного перемешивания пара. Параметрами гидродинамических моделей здесь являются доля байпасирующей жидкости 0, характеризующая степень поперечной неравномерности потоков, число секций Полного перемешивания S, характеризующее степень продольного перемешивания жидкости, относительный унОс жидкости е. [c.201]

Степень уноса зависит также от ряда других факторов—скорости газов (паров), вязкости и поверхностного натяжения разделяемой смеси, высоты слоя жидкости на тарелках, глубины погружения, размеров и [c.518]

Из уравнений (23) и (24) следует, что необходимое число тарелок при уносе жидкости увеличивается с увеличением относительной доли уноса е, ростом к. п. д. тарелки и уменьшением отношения веса потоков жидкости к пару Rq и Bq ), т. е. отрицательный эффект уноса жидкости в большей степени сказывается на концентрационной части колонны, где 7 < 1, и в меньшей степени в отгонной части, где Rq > 1. Полученные данные также свидетельствуют о том, что заданная четкость разделения в ректификационных колоннах может быть обеспечена нри изменении величины уноса в широких пределах путем соответствуюш его изменения числа тарелок в колонне. [c.91]

Режим газовых струй и брызг наблюдается при повышении скорости газа (пара) более 1 м/с. В этом случае газ движется через жидкость в виде струй (факелов), которые выходят на поверхность пены, причем пена разрушается. В результате над пеной появляется большое количество брызг. При дальнейшем увеличении скорости газа (пара) наблюдается инжекционный режим жидкость захватывается выходящим из отверстий газом и в значительной степени уносится с ним в виде брызг. [c.214]

Жидкость непрерывно испаряется при прохождении через всю длину трубки, таким образом объем протекающего пара непрерывно увеличивается, а, следовательно, повышается скорость пара. Очевидно, что при таких условиях благодаря высокой степени турбулентности жидкой пленки она быстро уносит пузырьки пара, образующиеся на нагревательной поверхности, и интенсивность теплопередачи резко возрастает. [c.209]

Как было показано в гл. П1, большинство взрывоопасных примесей имеет весьма малое давление насыщенных паров, в связи с чем унос этих примесей с газообразным кислородом очень мал. Поэтому при кипении жидкого кислорода примеси концентрируются в жидкости и степень концентрирования примесей в конденсаторах практически определяется относительным количеством выводимого из конденсатора жидкого кислорода. Если весь продукционный кислород выводится из конденсатора в жидком виде, то степень концентрирования (т. е. отношение содержания примеси в жидком кислороде к содержанию примеси в перерабатываемом воздухе) составляет около 4,6—5,5 в зависимости от чистоты продуктов разделения, получаемых на установке, при отсутствии систем очистки воздуха или других потоков. При выводе из конденсатора только газообразного кислорода степень концентрирования может составлять 100 и более. [c.154]

Степень уноса зависит, в свою очередь, от целого ряда факторов— скорости паров, вязкости и поверхностного натяжения разделяемой смеси, высоты слоя жидкости на тарелках, глубины погружения,, размеров и размещения колпачков на тарелках колонн, относи- [c.518]

К- п. д. тарелки зависит от многих факторов, определяющих степень приближения К равновесному состоянию на тарелке, т. е. совершенство процесса массообмена. Большое значение имеют гидродинамические условия взаимодействия жидкости и пара, характеризуемые скоростью пара в свободном сечении колонны w), его скоростью в прорезях колпачков (Шп]>.), глубиной погружения последних в жидкость Нщ), расстоянием Н между тарелками, а также физические свойства разделяемой жидкой смеси (ее плотность р, вязкость, ч, поверхностное натяжение о и др.). На к. п. д. тарелки влияют также взаимное направление движения на ней пара и жидкости и механический унос капель жидкости паром. [c.531]

Степень уноса также зависит от ряда факторов — скорости паров, вязкости и поверхностного натяжения разделяемой смеси, высоты слоя жидкости на тарелках, глубины погружения, размеров н размещения колпачков на тарелках колонны, относительного направления потоков жидкости и пара и т. д. Поэтому величина уноса не поддается точному теоретическому расчету, и расстояние между тарелками приходится определять по опытным данным. Если для заданной смеси опытных данных нет, то расстояние между тарелками принимают на основе опыта работы колонн для ректификации смесей, близких по физико-химическим свойствам к данной. Обычно расстояние между тарелками колеблется в пределах от 0,1 до 0,6 м. [c.555]

Анализ полученных уравнений показал, что применявшиеся ранее зависимости для оценки влияния уноса жидкости отвечают лишь тарелкам полного перемешивания жидкости при = При /и// <1 унос жидкости влияет значительно сильнее. Например, при т/7 = 0,1, когда состав уносимой жидкости равен составу жидкости на тарелке, влияние уноса жидкости в 1,5—1,7 раза больше, чем в аналогичных условиях при т// = 1. Установлено также, что при т1Я< в условиях, когда уносимая на лежащую выше тарелку жидкость находится в равновесии с поступающим на эту же тарелку паром, унос жидкости оказывает еще большее влияние на эффективность процесса разделения (увеличивающуюся с уменьшением степени перемешивания жидкости на тарелке и пара в межтарельчатом пространстве колонны). [c.48]

Для отгонки воды из стоков, содержащих значительное количество минеральных примесей, могут применяться выпарные аппараты погружного типа [34]. Эти аппараты просты по конструкции и отличаются высокой эффективностью расход газа (р = 35 700 кДж/м ) составляет около 77 м /1 т выпаренной воды. В этих аппаратах происходит непосредственное смешение продуктов сгорания топлива с жидкостью, вследствие чего обеспечивается необходимый теплообмен. Одновременно происходит перемешивание жидкости, интенсивность которого в значительной степени зависит от конструкции горелки. Недостатками этого метода являются повышенный унос выпариваемой жидкости и снижение эффективности конденсатора из-за разбавления паров газами. Унос жидкости может быть уменьшен при использовании [c.89]

На рис. 12.30 приведены зависимости уноса жидкости от приведенной скорости в сепараторе, построенные при высоте парового пространства Н = 1200 мм, т.е. когда унос определяется количеством транспортируемых капель. Из него видно, что сепарирующие струи заметно снижают влажность пара. При аппроксимации кривых (построенных при сепарации парожидкостной среды струями жидкости) степенной функцией <й = общая кривая может быть разбита на две области. В первой ш незначительно зависит от У", во второй [c.440]

В ряде случаев требуется более высокая степень очистки вторичного пара. Применение существующих сепараторов, обеспечивающих снижение уноса до ю = 10 ... 10 кг/кг, как правило, сопряжено со значительными капитальными и эксплуатационными затратами (промывка пара на барботажных тарелках, ввод жидкости в паровой поток). [c.443]

Определение высоты (фиг. 98), на которую в сливной трубе поднимается флегма, имеет существенное значение для установления расстояния между соседними тарелками. При недостаточной высоте сливной трубы уровень жидкости в ней может чрезмерно подняться и вызвать затопление тарелки флегмой и прекращение фракционирующей работы колонны. Это явление носит название захлебывания и имеет своим следствием обратное движение флегмы по колонне, сопровождающееся в ряде случаев уносом жидкости с верхними парами колонны или, как говорят, перебросом. Причина переброса состоит в том, что в захлебнувшейся колонне разность давлений между тарелками в значительной степени стирается, а давление в кипятильнике ее продолжает расти вследствие имеющегося подогрева. В конечном счете это давление может возрасти до такой величины, которая оказывается достаточной, чтобы периодически выбрасывать жидкость через паровые линии на верху колонны. [c.349]

В силу стохастического характера явлений массопереноса достижение равновесного состояния подчинено вероятностным законам распределения энергии и массы в пространстве и по времени. К наиболее существенным причинам неравновесности массообмена в промышленных условиях можно отнести неравномерность распределения частиц потока по времени пребывания обратный заброс фаз в результате механического уноса недостаточное время контакта фаз или межфазной поверхности контакта. Степень достижения равновесия на ступени разделения определяется гидродинамикой потоков жидкости и пара, их взаимодействием, а следовательно, временем пребывания в аппарате. [c.86]

Формы проявления кризиса различаются в зависимости от степени заполнения термосифона, т. е. отношением объема жидкой фазы теплоносителя при нормальных условиях к внутреннему объему всего термосифона ее или к объему зоны нагрева е . В общем случае при вертикальном положении двухфазного термосифона возможны два основных режима 1) вся внутренняя поверхность термосифона покрыта пленкой жидкости 2) в испарителе имеется некоторый уровень жидкости, а остальная поверхность термосифона покрыта пленкой жидкости. При работе термосифона в первом режиме его предельный тепловой поток будет несколько выше для коротких термосифонов (Ь < 0,5), чем во втором. Однако из-за сложности поддержания такого режима в практике следует применять второй, более надежный режим. В первом режиме при критической тепловой нагрузке возможно высыхание пленки жидкости в нижней части вследствие ее нехватки. Во втором режиме сухое пятно на стенке может появиться в любом месте по длине испарителя. Термосифоны — теплопередающие устройства, обладающие высокой теплопроводностью. Однако существуют ограничения, определяющие максимальную, переносимую тепловую мощность трубой (ограничения по радиальному тепловому потоку в зоне подвода теплоты и различные ограничения, связанные с взаимодействием потоков жидкости и пара — ограничения вследствие уноса капель и звуковой предел). Они вытекают из существующего или скоростного предела циркуляции рабочей жидкости теплоносителя. [c.250]

На рис. 4, б видно, что при превышении нормальных расчетных скоростей нара жидкость отжимается до поверхности тарелки, а пена поднимается приблизительно на 50 мм над колпачком. Столкновение струек пузырьков пара выходящих из соседних колпачков, зависящее от расстояния между колпачками, по-видимому, является важным фактором, определяющим степень диспергирования пара. При типичных расстояниях между колпачками наблюдение тарелки сверху при нормальном расходе нара обнаруживает наличие отверстий,, продутых паром в слое жидкости. При увеличении нагрузки по пару сверх нормальной достигается момент, когда тарелка будет продута практически досуха и каждый колпачок будет окружен зоной пара. Жидкость будет переброшена на вышележащую тарелку, что ведет к значительному увеличению уноса, ухудшению фазового контакта и увеличению гидравлического сопротивления. [c.143]

Другой распространенный источник систематических ошибок — неправильная работа дистилляционных приборов (приборов однократного испарения), которая может быть связана или с неудачной конструкцией прибора, или же с нарушениями режима его работы (описание дистилляционных приборов содержится в гл. V). В этих случаях различия в составах равновесных жидкости и пара могут быть или преувеличены (частичное повторное испарение конденсата), или уменьшены (обеднение раствора легколетучим компонентом при кипении в случае большого объема паровой фазы, унос капелек жидкой фазы потоком пара). При ошибках подобного происхождения обычно неверными оказываются составы сосуществующих фаз, значения же температуры (давления) в меньшей степени отличаются от истинных. [c.122]

Степень уноса парами мельчайших капелек флегмы, а следовательно, и допустимая скорость паров в колонне зависят от рас-СТ0Я1ШЯ между тарелками, давления в колонне, от способности ректифицирующихся веществ к вспениванию, а также от сил поверхностного натяжения на границе жидкость—газ. Связь между этими величинами определяется эмпирической формулой [c.260]

Из проведенного анализа работы колонны с уносом жидкости следует, что для любых сечений как концептрапионной, так и отгонной части колонны степень отклонения рабочих линий ири уносе жидкости потоком пара от рабочих линий колонны, работающей без уноса жидкости, характеризуется величинами [c.89]

Структура потока и истинное объемное паросодержание. В литературе наметилась следующая модель развития структурных форм течения кипящего теплоносителя. В сечении обогреваемого канала, где температура стенки несколько превышает температуру насыщения жидкости, появляются первые пузырьки пара. Находясь на стенке канала, пузырьки работают как тепловая трубка, т. е. наряду с испарением жидкости в полость пузырька происходит конденсация пара на его поверхности, омываемой недогретым потоком жидкости. Этот режим носит название неразвитого поверхностного кипения. Суммарный объем пара в пристенном слое при названном режиме кипения зависит от количества центров парообразования на стенке канала и от размеров образующихся пузырьков пара. Размер образующихся пузырьков пара во многом определяется интенсивностью теплосъема от границы пристенного пузырькового слоя к недогретому ядру жидкости. Как только степень недогрева ядра потока достигает величины, при которой размеры пузырьков превышают некоторую критическую величину, нарушается баланс действующих на пузырьки сил и начинается интенсивный унос пузырьков из пристенной области в ядро потока. В результате область неразвитого поверхностного кипения переходит в область развитого поверхностного кипения, в которой уход пузырька в ядро потока приводит к разрушению ламинарного пограничного [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология