Степень насыщения адсорбента

Значение в противоположность практически не зависит от гидродинамического режима движения потока через адсорбент, зато оно резко снижается с увеличением концентрации адсорбтива в адсорбенте и при увеличении степени насыщения адсорбента составляет все возрастающую долю от общего диффузионного сопротивления. [c.572]

На рис. 12 и 13 показана относительная эффективность адсорбции при условиях, существующих в динамической системе, для двух типов адсорбентов, применяемых в процессах извлечения тяжелых углеводородов из природного газа. Следует подчеркнуть, что эти кривые являются не теоретическими или расчетными, а фактическими эксплуатационными показателями адсорбентов, полученными в условиях динамической системы на установке адсорбционного извлечения тяжелых углеводородов. Кривые адсорбции на рис. 12 и 13 характеризуют адсорбцию индивидуальных компонентов для многокомпонентной адсорбционной системы при различных степенях насыщения адсорбента суммой всех адсорбируемых компонентов, выраженных в литрах жидкого продукта на 1 адсорбента. Эти кривые типичны для процесса адсорбции углеводородов из природного газа для обычно применяемых в промышленности размеров и формы слоя адсорбента [c.42]

Полнота извлечения углеводородных фракций из потоков природного газа зависит не только от адсорбционной емкости слоя. Извлечение целевых компонентов из поступаюш его газового потока при помощ,и слоя адсорбента является лишь первой ступенью общего процесса изв.лечения углеводородов. Сугцествуют три основных и практически важных условия достижения высокой полноты извлечения 1) эффективная адсорбция с достижением высокой степени насыщения адсорбента 3) полная отпарка адсорбированных компонентов из слоя в каждом цикле регенерации 3) эффективная конденсация адсорбированных компонентов из газа регенерации для вьщеления адсорбата в виде целевых жидких продуктов. [c.47]

Эффективная адсорбция целевых компонентов из поступающего газового потока является, разумеется, важной ступенью адсорбционного процесса. Для успешного осуществления промышленного процесса важно также, чтобы эффективное извлечение углеводородов в адсорбционной секции достигалось при сравнительно высокой стенени насыщения адсорбента, т. е. при высоком содержании адсорбата в единице объема слоя. Стоимость оборудования и эксплуатационные расходы определяются главным образом объемом адсорбента, требуемым для извлечения единицы объема углеводородных жидкостей при заданной полноте извлечения. В условиях промышленной установки крайне желательно поддерживать оптимальные условия адсорбции, при которых можно достигнуть высокой степени насыщения адсорбента. [c.47]

V — степень насыщения адсорбента в кинетическом опыте [c.12]

Зависимость степени насыщения адсорбента у нормальными парафиновыми углеводородами от времени экспозиции с вакуумом т — кинетические кривые десорбции углеводородов при 150 °С на цеолитах NaX (а) и СаА (б) [c.192]

Расчет адсорбционных аппаратов можно базировать на закономерности изменения во времени степени насыщения адсорбента [c.627]

Выведены [28] уравнения для расчета доли начального содержания адсорбируемого компонента в потоке жидкости, выходящей из слоя адсорбента, а также уравнения для расчета степени насыщения адсорбента в любой момент времени и в любой точке слоя адсорбента. Так как эти уравнения слишком громоздки для применения в проектировании, авторы представили их [28] в виде диаграмм, пригодных для расчета в частном случае (изотермический режим адсорбции, линейная форма равновесной кривой, практически полное отсутствие адсорбируемого компонента в пустотах слоя, скорость процесса определяется газовой пленкой). Эти диаграммы опубликованы в ряде учебников и руководств [6, 29—31]. [c.17]

Размеры адсорберов. Требуемый объем адсорбента можно приближенно вычислить, исходя из принятой расчетной адсорбционной емкости и насыпного веса адсорбента, а также заданной продолжительности цикла. Разработан более точный метод расчета [18] для адсорберов, работающих в изотермическом режиме. При этом методе используются уравнения, определяющие зависимость остаточного содержания воды в газе (или степени насыщения адсорбента в любой точке адсорбера) от высоты единичной ступени массообмена (для газовой пленки), наклона равновесной линии, скорости газа и высоты слоя адсорбента. Выведено также уравнение для зависимости высоты единичной ступени массообмена (общего) нри адсорбции водяного пара силикагелем от числа Рейнольдса и удельной поверхности адсорбента. Детальное рассмотрение этого метода, подробно излагаемого в курсах химической технологии [19, 20], выходит из рамок данной книги. [c.288]

Если необходимо достигнуть весьма высокой эффективности и полноты регенерации растворителя, целесообразно применить последовательное соединение адсорберов. Обычно при таких схемах устанавливают четыре адсорбера. В любой момент цикла один из четырех адсорберов выключен для регенерации адсорбента, а остальные три работают на очистке воздуха. Из них два включены параллельно для раздельной очистки двух потоков воздуха, а третий включен последовательно после наиболее близкого к насыщению адсорбера. Такая схема позволяет использовать каждый адсорбер до фактического проскока некоторого количества паров растворителя и достигнуть более высокой степени насыщения адсорбента растворителем, чем было бы возможно, если бы каждый адсорбер выключали на регенерацию заблаговременно до проскока растворителя в очищенном воздухе. Схема с последовательным включением адсорберов позволяет достигнуть полноты регенерации 99,7—99,8% содержания растворителя в поступающем воздухе. [c.299]

Н, А. Самойлов (Уфимский нефтяной институт). Для применения математических моделей адсорбционных процессов в инженерных расчетах необходимо знание ряда физико-химических характеристик, в частности коэффициентов диффузии. В работе Рёте и др. показано, что коэффициенты диффузии н-парафинов (С —С14) в гранулированных цеолитах типа СаА при 400° С зависят от вида изотермы сорбции и степени насыщения адсорбента адсорбатом. В связи с этим рассмотрим некоторые зависимости, наблюдавшиеся при сорбции -гексана и к-гептана из растворов в бензоле цеолитами СаА в статических условиях. [c.331]

Влияние физических свойств ожижающего агента обычно учитывается в критериях подобия, В связи с тем, что интенсивность массообмена зависит от стадии, лимитирующей процесс переноса вещества, весьма показательно падение скорости газовой адсорбции в псевдоожиженном слое с увеличением степени насыщения адсорбента, т. е. с ростом уровня концентраций [91, 354, 666]. Это явление объясняется в цитируемых работах тем, что с ростом насыщения адсорбента интенсивность процесса все в большей степени определяется скоростью внутренней диффузии. Между прочим, высказано мнение [354] о существовании периодов постоянной и переменной скорости сорбции, соответствующих внешнедиффузионному и внутридиффузионному механизму переноса вещества. [c.275]

При интегрировании уравнений (V. 192) и (V. 194) было принято, что поглощающая способность адсорбента а не зависит от толщины работающего слоя. Поскольку содержание поглощаемого вещества в подвижной фазе в пределах работающего слоя изменяется, то это означает, что по всей толщине работающего слоя адсорбент насыщен поглощаемым веществом. Такое положение возможно при большой поглощающей способности адсорбента, когда даже при незначительном содержании поглощаемого вещества в подвижной фазе достигается близкая к максимально возможной степень насыщения адсорбента. [c.514]

Процесс с изменением давления (десорбция дросселированием). В этом случае стадия адсорбции проводится под повышенным давлением, а десорбция — под пониженным. Температура процесса должна быть достаточно высокой для того, чтобы при сравнительно небольшом снижении давления легко протекала десорбция. Для повышения степени насыщения адсорбента с успехом можно применять десорбцию под вакуумом. Такой процесс протекает более быстро и отличается простотой, поскольку отпадает необходимость в нагреве и охлаждении технологических потоков. [c.223]

Адсорберы с неподвижным (стационарным) слоем адсорбента являются аппаратами периодического действия. Процесс проводится до достижения определенной степени насыщения адсорбента, после чего в том же аппарате осуществляется десорбция. [c.429]

Рис. 9. Зависимость степени насыщения адсорбента Г от длины слоя при прохождении раствора с концентрацией Со-

Зависимость степени насыщения адсорбента Г от длины слоя Ь при фильтровании раствора с постоянной концентрацией Сэ представлена на рис. 9. [c.74]

Снижение степени насыщения адсорбента вдоль слоя угля, че- [c.114]

Поскольку высота слоя адсорбента равна 0,6 м, то из (XV. 8) найдем степень насыщения адсорбента [c.404]

Влияние степени насыщения адсорбента газообразным аммиаком на эффективность адсорбента [c.38]

Из данных таблицы можно сделать вывод о том, что оптимальная степень насыщения адсорбента аммиаком несколько выше нижнего предела его активации, при котором активированный адсорбент достаточно эффективно снижает кислотное число масла. При увеличении [c.38]

Степень насыщения адсорбента газообразным аммиаком, % [c.39]

Принимаем время работы адсорбера 12 ч. Тогда степень насыщения адсорбента [c.416]

Снижение степени насыщения адсорбента (т. е. удельной адсорбции) по высоте слоя, через который фильтруется раствор, выражается теперь кривыми, каждая из которых начинается позже другой, но повторяет по форме предыдущую, поскольку условия поглощения вещества из раствора дальще воспроизводятся. [c.70]

В процессе адсорбции выделяется тепло. На рис. 90 показана зависимость парциальной теплоты адсорбции бензольных углеводородов активированным углем от степени насыщения адсорбента [451. [c.209]

Рис. 90. Зависимость парциальной теплоты адсорбции бензольных углеводородов активированным углем от степени насыщения адсорбента.

В результате исследований процесса молекулярной и ионообменной адсорбции найден единый метод расчета кинетического коэффициента массообмена при степени насыщения адсорбента в пределах 0.1—0.7. [c.320]

И При увеличении степени насыщения адсорбента составляет все возрастающую долю от общего диффузионного сопротивления. [c.604]

Циклы с десорбиией снижением давления. Циклы второго типа могут осуществляться при условиях, близких к изотермическим. Рабочую температуру выбирают с таким расчетом, чтобы после периода адсорбции под высоким давлением десорбция достигалась простым сбросом общего давления. Для достижения высоких степеней насыщения адсорбента иногда целесообразно проводить десорбцию под вакуумом. Цикл с десорбцией снижением давления отличается простотой аппаратурного оформления, так как при нем не требуется нагрева и охлаждения слоя. Тепло, необходимое для поддержания температуры слоя, может проводиться непосредствен- [c.214]

При данном общем расходе газа и объеме слоя адсорбента эффективность адсорбции возрастает с увеличением высоты слоя, так как в этом случае можно повысить как среднюю степень насыщения адсорбента, так п степень осушкп газа. Однако эти преимущества достигаются за счет увеличения гидравлического сопротивлении, так как ири большой высоте слоя приходится проводить осушку с увеличенной скоростью газа. [c.289]

Подробные исследования были проведены (П1-61] по непрерывному поглощению метана из его смеси с водородом псевдоожиженным слоем активного угля марки Е (фракция 75—104 ц). Опыты проводили на пятисекционном адсорбере с внутренним диаметром 50 мм. Высота псевдоожиженного слоя в каждой секции 50 мм. В десорбере с внутренним диаметром 50 мм поглотитель регенерировали водородом при 200—220° С. Поглощение производилось при комнатной температуре, постоянной интенсивности циркуляции поглотителя (73 г/мин) и различных скоростях газа т, соответствующих режимам фильтрации газа сквозь движущийся слой адсорбента, началу перехода в псевдоожиженное состояние т и состоянию псевдоожижения. В большинстве случаев при наиболее эффективных гидродинамических режимах адсорбция протекала в области внутренней диффузии, чему соответствовала степень насыщения адсорбента 5 0,9. Коэффициенты массопередачи при этом в 8—10 раз меньше, чем при поглощении в области внешней диффузии при 5 0,8. Переходная область соответствует 0,8<5<0,9. При изменении отношения гщ ш с 1 по 1,8 резко возрастает коэффициент массопередачи, что связано с быстрым увеличением объема действующего слоя поглотителя. При дальнейшем увеличении отношения и да с 1,8 до 5,5 коэффициент массопередачи возрастает с 1250 до [c.321]

Как ВИДНО из табл. 4, при постоянных скоростях потока и концентрации элюента, а также степени насыщения адсорбента, эффективная длина рабочего слоя при десорбции — о. д. эф. [2—4] растет с увеличением набухаемости катионита в данном растворителе, с увеличением вязкости и уменьшением диэлектрической постоянной растворителя. Увеличение набухаемости влияет на о. д. эф, двояко. С одной стороны, увеличение размеров каждого зерна увеличивсют путь внутренней диффузии, а поскольку этот процесс наиболее медленный, то это ведет к замедлению всего процесса десорбции и, следовательно, к увеличению Д), д, оф,- С другой стороны, увеличение набухания в( дет к тому, что в единице объема слоя оказывается меньшее количество сорбированного вещества, чем прп меньшем набухании. Следствием этого является уменьшение /(Гд. дф. = [c.218]