Сопротивление при течении в трубах и каналах

Для расчета гидравлического сопротивления трубы (канала) при стабилизированном ламинарном течении использовать Dr нельзя. При этом режиме его применение допустимо только для входной части начального участка трубы, когда толщина 5о еще очень мала [251]. Для определения сопротивления по (1.187) и (1.188) вводят соответствующие поправки, учитывающие влияние формы поперечного сечения труб (каналов). [c.79]

При внезапном расширении поперечного сечения трубы (канала) возникают так называемые потери на удар . Коэффициент местного сопротивления удара в случае равномерного распределения скоростей по сечению узкого канала и турбулентного течения I Re = —-—— >10 только от отношения площадей узкого и широкого сечений -FT (степени расширения и = -FT ) и вычисляется по формуле Борда-Карно [c.152]

Сопоставление данных по гидравлическому сопротивлению, теплоотдаче к поверхности зернистого слоя, диффузии и продольному перемешиванию при течении (см. последующие главы) позволяет более ясно понять физическую природу движения жидкости в зернистом слое при различных значениях критерия Рейнольдса. Как и в трубах, при малых значениях Ке пограничный слой заполняет все сечение поровых каналов и распределение скоростей существенно зависит от формы канала, С ростом же Ке пограничный слой сжимается и взаимодействие потока с зернистым слоем (гидравлическое сопротивление) начинает главным образом определяться формой отдельного элемента и характером его поверхности. [c.70]

Исходный сжатый газ при его введении через сопловые каналы закручивающего устройства обладает большим запасом кинетической энергии. Течение закрученных потоков в цилиндрическом канале вихревой трубы происходит в поле центробежных сил. Процесс расширения и движения вытекающей газовой струи происходит при наличии аксиальной, тангенциальной и радиальной составляющих скорости газовых слоев, образующих струю. В сопловом сечении канала происходит расширение струи преимущественно в радиальном направлении, т.к. в этом направлении она встречает наименьшее сопротивление. Струя исходного газа опускается в приосевую область, однако это происходит под некоторым углом, отличным от прямого угла, т.к. имеется аксиальная составляющая скорости, зависящая, кроме всего, и от конструкции закручивающего устройства (от угла ввода газового потока или угла закрутки Р). Глубина опускания или расширения в радиальном направлении исходной газовой струи зависит от степени расширения и геометрических параметров сопла. У ТЗУ профиль вводимой струи точно соответствует сечению вводного канала, а у ВЗУ он совпадает со срезом вводного канала под углом Р . [c.35]

Б. С. Петуховым и его сотрудниками исследовано гидравлическое сопротивление прямолинейных круглой трубы и плоского канала с отношением сторон 1/5,2 при неизотермическом течении в них машинных масел МС, МК и трансформаторного масла. Опытные данные обобщены степенной формулой [c.102]

Приведенные в табл. 21 и на рис. 67, 68 и 69 данные свидетельствуют о том, что задачу о гидравлическом сопротивлении пластинчатых теплообменников течению в них неньютоновских жидкостей можно свести к аналогичной, решенной для каналов простейшей формы, например для круглой прямолинейной трубы. Другими словами, гидравлическое сопротивление каналов сложной конфигурации, каковыми, в частности, являются каналы в пластинчатых теплообменниках, можно вычислить по имеющимся в литературе формулам для каналов простейших форм после замены в них эффективного градиента скорости на средний эффективный градиент скорости для канала данного профиля. Выше было показано, что среднее значение эффективного градиента скорости для каналов сложного профиля может быть вычислено по формулам для каналов простейших форм после замены в этих формулах значения коэффициента пропорциональности на его же значение, но для канала данного профиля. [c.121]

Коэффициенты трения для кольцевого канала с продольными ребрами на внутренней трубе, заимствованные из [19], показаны на рис. 9.12. Для получения обобщенной зависимости на основе опытных данных о гидравлическом сопротивлении при течении в оребренных кольцевых каналах использован эквивалентный диаметр. [c.321]

Здесь Я — коэффициент сопротивления по длине g — ускорение свободного падения I, d, и, Я я С — соответственно длина участка трубы или канала, диаметр тру бы, средняя скорость течения, гидравлический радиус и коэффициент Шези в формуле Шези (4-29). [c.31]

Проба аэрозоля должна быть представительной как по концентрации, так и по дисперсному составу. Этого можно достичь либо с помощью экранов, обеспечивающих равномерное перемешивание газа в трубе, либо отбирая пробы из разных точек поперечного сечения трубы. При этом надо учитывать, что скорость газа изменяется по поперечному сечению. При ламинарном течении максимальная скорость газа (по оси трубы) вдвое больше средней скорости, а при турбулентном она лишь на 20% больше средней. Хотя турбулентность обеспечивает хорошее перемешивание газа и вблизи стенки трубы можно найти точку, в которой скорость газа равна средней скорости, предпочтительнее работать в условиях ламинарного течения, используя экраны. В круглых трубах укрепляют (посередине) диск диаметром о У 2 (где О — диаметр трубы). В каналах квадратного или прямоугольного сечения можно помещать экраны той же конфигурации, закрывающие половину поперечного сечения канала с равным зазором по периметру но все же круглые трубы обеспечивают более точный отбор. Во всех случаях точка отбора должна располагаться по оси трубы на расстоянии трех ее диаметров (или трех длинных сторон для канала с прямоугольным сечением) за экраном за точкой отбора должен быть прямой участок трубы длиной по меньшей мере равной двум ее диаметрам. Если длина трубы ограничена, перегородку следует устанавливать в специально суженном прямом участке трубы с тем, чтобы сократить общую длину прямого участка. Введение экрана создает дополнительное гидравлическое сопротивление, которое для круглого диска диаметром 1)/У"2 составляет [c.316]

Из табл. 4 видно, что при больших скоростях течения газа в рассматриваемых конструкциях горелок потери напора составляют весьма большую величину, из двух видов сопротивлений преобладающее влияние на потерю напора, в особенности в конечных участках горелок, оказывает трение. Далее, из расчетов видно, что при одинаковых расходах газа и почти равных скоростях истечения газа из устья горелок суммарное сопротивление их газовых каналов различно, и чем больше диаметр канала, меньше его длина, меньше шероховатость труб и меньше из- [c.36]

Интерес инженеров-химиков в области массопередачи связан в основном с переносом между фазами между жидкостью и твердым телом или между двумя текучими фазами. Условия, влияющие на массопередачу в непосредственной близости от межфазной границы, особенно важны, поскольку найдено, что именно здесь сосредоточена большая часть сопротивления массопередаче. Так как перенос массы и импульса в турбулентном потоке происходят по сходным механизмам, полезно выяснить, что же известно о переносе импульса вблизи границы раздела фаз, главным образом потому, что перенос импульса изучали значительно интенсивнее, чем массопередачу. Предыдущий раздел дает некоторое представление о том, что следует ожидать в области течения, удаленной от стенки канала или трубы. В настоящем разделе кратко рассмотрены данные о характере течения в непосредственной близости от стенки, чтобы создать фундамент для обсуждения в главе 5 аналогий между переносом тепла, массы и импульса. [c.125]

Из-за вязкости и наличия основного и вторичного потоков струйки свертываются в вихри. На рис. 1.47, в изображена картина движения жидкости в колене трубы, где также имеют место быстрое расширение потока, обратное течение жидкости и вихреобразование. Различные виды местных потерь происходят на более или менее длинном участке канала и неотделимы от потерь на трение. Однако для удобства расчетов местные сопротивления считаются сосредоточенными в одном сечении I канала и не включают сопротивление трению. Потери давления Арм на преодоление местных сопротивлений рассчитываются по формуле [c.112]

Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при течении в изогнутых трубах витых теплообменников. Для искривленного потока жидкости или газа характерно появление центробежных сил, значения которых по сечению канала неодинаковы. В центре трубы, где скорость максимальна, эти силы имеют наибольшее значение. В направлении к стенкам трубы скорость среды уменьшается и влияние центробежного эффекта становится меньше. Такое распределение сил по сечению изогнутого канала приводит к возникновению поперечной вторичной циркуляции, обусловливающей сложное движение рабочей среды по двум сплющенным спиралям с разным направлением вращения. Вторичная циркуляция наблюдается как при ламинарном, так и при турбулентном режимах течения, при этом влияние степени кривизны на интенсивность [c.92]

Поскольку при течении газа по трубе или какому-либо другому каналу, имеющему сопротивление, поток газа Q пропорционален разности давлений на концах канала, удобно пользоваться понятием пропускной способности , которая представляет собой коэффициент пропорциональности, равный [c.181]

Следует отметить, что формулы (9.29)—(9.31) предназначены для потока с постоянной температурой в гладких каналах. Уточнение коэффициента сопротивления треНия с учетом неизотермич-ности может быть произведено перемножением значений Я р, полученных по уравнениям (9.29)—(9.31) на комплекс Рг/Рг , где Ргст — число Прандтля, подсчитанное при температуре стенки канала. При течении газа по каналам газоохладителя следует определять Л,р с учетом шероховатости стенок. При движении газа вдоль труб с продольными ребрами справедлива зависимость [c.259]

Назовем величину П = рх/рк располагаемым отношением давлений. Параметры потока в цилиидрическоп трубе в основном определяются располагаемым отношением давлений П процесс по существу является как бы истечением газа из сосуда с давлением Рх в среду с давлением рц через канал с заданным сопротивлением. Поэтому прп рассмотрении закономерностей течения с трением необходимо учитывать величину располагаемого отношения давлений в потоке без этого полученные результаты могут оказаться нереальными. [c.260]

Гидравлическое сопротивление трубы с ленточным завихрнтелем. При течении гомогенных потоков сопротивление канала можно вычислить по формуле Дарси — Вейсбаха (см. также (2.2.6.21)) [c.547]

Н. В. Тябин, Е. М. Центовский, К. Д. Вачагин аналитически рассмотрели задачу о сопротивлении на входе в круглую трубу и плоский щелевой канал течению жидкости Оствальда и де Виля. В итоге ими получено уравнение [c.99]

Многие экспериментальные данные по исследованию сопротивления трення при движении газа в трубах и каналах указывают на то, что если физические параметры относить к средней температуре газа по длине канала, то сопротивления неизотермического течения можно рассчитывать по тем же формулам, что и для изотермического для ламинарного движения — по закону Паузейля [c.462]

При ламинарном течении коэффициент гидравлического сопротивления I не зависит от шероховатости стеиок канала. В области больших чисел Ке трубы нельзя рассматривать как гидравлически гладкие. Наличие шероховатости является причиной образования вихрей и дополнительной потери энергии, вследствие чего сопротивление получается более высоким, чем это следует из приведенных формул. Анализ многочисленных экспериментальных наблюдений указывает на существование двух типов закономерностей для сопротивления в шероховатых трубах. [c.79]

При значениях К< 13,5 поперечная циркуляция в потоке еще отсутствует и кривизна канала не оказывает заметного влияния на режим течения. В этом случае можно пользоваться распределениямц скорости по сечению канала, законами сопротивления и теплоотдачи, справедли-выми для прямых труб. [c.92]