Давления высокие для процесса очистки олефинов

Общее давление и парциальное давление водорода. При гидроочистке бензиновых фракций, находящихся при температурах процесса в газовой фазе, термодинамические ограничения гидрирования сернистых и азотистых соединений и олефинов определяют глубину гидроочистки при парциальных давлениях водорода ниже 2,5—3 МПа (25—30 кгс/см ). При более высоких парциальных давлениях водорода термодинамические ограничения отсутствуют. Дальнейшее повышение общего давления при заданном соотношении водород сырье мало влияет на глубину очистки, так как поверхность катализатора насыщена водородом повышение давления в этом случае увеличивает время реакции. При постоянн01М общем давлении и повышении парциального давления водорода в результате увеличения отношения водород сырье глубина очистки понижается вследствие уменьшения парциального давления сырья. При общем давлении 4—5 МПа (40—50 кгс/см ) и парциальном давлении водорода 3,5—4 МПа (35—40 кгс/см ) достигается очень глубокая очистка бензинов прямой перегонки нефти. [c.270]

Процессы распада олефинов в данном случае не могут быть причиной снижения их содержания в бензине, так как выход газа при ЗГО и даже 400 °С составляет только 0,5 и 0,8% и фракционный состав целевой фракции также существенно не изменяется. Следует исключить и процесс алкилирования олефинами ароматических углеводородов как возмо кный источник исчезновения олефинов в процессе ката гитической очистки. 15о-первых, для протекания реакций алкилирования пад алюмосиликатами требуются более высокие давления и температура (но данным [2], не ниже 450 °С). Во-вторых, образующиеся алкилароматические углеводороды (даже если бы в составе фракции имелись только бензол и амилены) должны были бьс кипеть выше 150 °С, т. е. при перегонке остались бы за пределами фракции. Если бы процесс алкилирования протекал деструктивно, то это привело, с одной стороны, к появлению значительного количества газа, а с другой — к обогащению бензина ароматическими углеводородами и повышению его плотности. Фактически газа получается ничтожно мало и плотность бензина после очистки понижается. [c.108]

Глубина очистки бензиновых фракций от серы и других примесей, а также стабильность работы катализатора, зависят от температуры процесса, парциального давления водорода, объёмной скорости подачи сырья и от соотношения водород сырьё. Рабочий диапазон температур находится в интервале 300-380°С. В начале рабочего цикла устанавливается минимальная температура, обеспечивающая заданную глубину очистки сырья. Несвоевременное повышение температуры ускоряет закоксовывание катализатора, не увеличивая сколько-нибедь существенно глубины очистки. Кроме того, при высокой температуре на катализаторе с высокой активностью протекают реакции дегидрирования, что приводит к повышению содержания олефи-нов в гидрогенизате, при этом взаимодействие олефинов с сероводородом с образованием меркаптанов приводит к дезактивации катализатора риформинга. [c.84]

В связи с открытием в 30-х годах новых нефтяных месторождений и разработкой таких процессов, как экстракция растворителями и каталитический крекинг, обычная гидрогенизация под высоким давлением не нашла широкого применения. Однако в последние годы в результате громадного роста мощностей каталитического риформинга, являющегося источником дешевого побочно получаемого водорода, значительно улучшены экономические показатели различных гидрогенизационных процессов, и б настоящее время мощности гидрогенизационных процессов в нефтеперерабатывающей промышленности США уже превысили мош ности каталитического риформинга [32]. Однако эти установки последнего периода запроектированы главным образом для процессов гидроочистки, т. е. гидрирования в сравнительно мягких условиях, при которых молекулярный вес лишь незначительно снижается в результате крекинга. Подобные установки строились в основном для повышения качества и стабильности продуктов путем удаления сернистых, кислородных, азотистых и металлорганических соединений, а также реакционноспособных ненасыщенных углеводородов (олефины, диолефины и др.). Такие процессы успешно применяют для очистки самых различных по молекулярному весу фракций — от бензинов (главным образом тяжелых бензинов, направляемых на риформинг), средних дистиллятов (керосины, реактивные, дизельные и печные топлива) до газойлей, сырья для каталитического крекинга, масляных и парафиновых дистиллятов. [c.250]

Сульфохлорирование является цепной реакцией. Для сульфо-хлорирования непригодны ненасыщенные и кислородсодержащие соединения. Олефины, а. также ароматические соединения сильно препятствуют течению процесса, примеси (загрязнения) вызывают обрыв цепи. Лучшим исходным веществом является когазин II 12— i8 (пределы кипения 240—340°), который предварительно подвергают очистке. Сначала на опытной установке применяли очистку по Эделеану. Затем было установлено, что достаточно подвергнуть когазин гидрированию при высоком давлении. Пп- [c.508]

В процессе двухступенчатой термической полимеризации можно также получить продукты с особенно высоким индексом вязкости. Исходное сырье (линейные а-олефины) получают в процессе парофазного крекинга парафинов, газойля или нефтяных дистиллятов селективной очистки. В результате полимеризации фракции Сб—Сго олефинов в течение 2 ч при 315 °С и давлении 1,3—2,7 МПа получают масла, которые после удаления непрореагировавших олефинов перегонкой имеют индекс вязкости 56. На второй ступени термической полимеризации из отобранных олефинов после гидроочистки и депарафинизации получают масла с индексом вязкости выше 100 (табл. 40) [6.59]. [c.111]

Высшая теплота сгорания крекинг-газов, уходящих из аппарата 6, достигает 4800 ккал/м , что по расчету соответствует термическому к. п. д. до 90%. Высокий термический к. п. д. процесса крекинга в аппарате с погружной горелкой достигается вследствие того, что закалочное охлаждение нефтью, находящейся в аппарате, позволяет использовать часть тепла, выделяющегося при частичном сгорании жидкого топлива, для получения реакции крекинга углеводородов до этилена и олефинов. Остальное физическое тепло нефтяной фракции, выводимой из реактора, используется в котле-утилизаторе для получения пара, расходуемого на последующих ступенях получения и очистки ацетилена. На каждую тонну переработанной нефти вырабатывают около 1 т пара низкого давленная (10 кгс/см ). [c.251]

Хлористая медь и другие соединения меди весьма полезны для выделения и очистки диенов с сопряженными двойными связями. По Френсису в 1951 г. в США был выдан 21 патент на процесс поглощения олефинов модными солями [5]. Твердая безводная полухлористая медь образует твердый комплекс с этиленом [231, а также с пропиленом и изобутиленом, однако эти комплексы оказываются стойкими только нри высоком парциальном давлении этих олефинов. Водный раствор полухлористой меди и хлористого аммония образует комплексы с циклопентеном и циклогексеном, которые разлагаются приблизительно при 90 с выделением олефинов [18]. Было предложено применять водные растворы медных солей, содержащие соли дныетиланплина, для поглощения этилона из газов с 10% этилена для нолучения концентрированного этилена рекомен/ овалось нагревание [12]. [c.388]