Характеристика трубопровода насосной установки

ХАРАКТЕРИСТИКА ТРУБОПРОВОДА НАСОСНОЙ УСТАНОВКИ [c.16]

Характеристика трубопровода насосной установки 17 [c.17]

Рассмотренный метод расчета трубопроводов обычно называют аналитическим. Кроме данного метода, для расчета трубопроводов насосной установки можно использовать метод потерянного напора на единицу длины трубопровода или метод характеристик. [c.182]

Таким образом, характеристика насосной установки представляет собой суммарную характеристику подводящего и напорного трубопроводов 2 / = смещенную [c.194]

Насос данной насосной установки работает на таком режиме, при котором потребный напор равен напору насоса, т. е. при котором энергия, потребляемая при движении жидкости по трубопроводам установки, равна энергии, сообщаемой жидкости насосом. Для определения режима работы насоса следует на одном и том же графике в одинаковых масштабах нанести характеристики насоса и насосной установки (рис. 3-6). Равенство напора насоса и потребного напора установки получается для режима, определяемого точкой А пересечения характеристик. [c.194]

Насос, установленный в данной насосной установке, работает на таком режиме, при котором потребный папор равен напору насоса, т. е. при котором энергия, потребляемая при движении жидкости по трубопроводам установки, равна энергии, сообщаемой жидкости насосом. Для определения режима работы насоса следует на одном и том же графике в одинаковых масштабах нанести характеристику насоса и насосной установки (рис. 2.31). Равенство напора насоса и потребного напора установки лолу-чается для режима, определяемого точкой А пересечения характеристик. Покажем, что насос не может работать в режиме, отличном от режима А. Предположим, что насос работает в режиме В. [c.213]

Построим кривую 1В + ив зависимости у от суммарного расхода по трубопроводам АВ и СВ. Для этого необходимо для каждого значения у суммировать абсциссы при веденных характеристик 1В и ПВ (суммировать кривые 1В и IIВ по горизонтали). Насосная установка работает при таком значении у, при котором расход по трубопроводу ВВ равен сумме расходов по трубопроводам АВ и СВ, т. е. при котором абсциссы суммарной характеристики 1В- -ПВ и кривой ВВ одинаковы. Этому удовлетворяет точка М пересечения этих кривых. Абсцисса точки М равна расходу по трубопроводу ВВ. Ордината равна у. Зная величину у, можно найти по приведенным характеристикам 1В и ПВ расходы [c.223]

В результате анализа работы насосной установки (см. 9-1) было найдено выражение напора в форме (9-6 ) — характеристика сети или трубопровода, которая в поле координат О — Н представляется параболой, выходящей из точки [c.237]

Из рис. 3.28, а видно, что производительность двух насосов 1+11 меньше удвоенной производительности одного насоса (2 1 = VI + У ), а развиваемый при этом обоими насосами напор Яц-ц больше напора Щ. Таким образом, при параллельной установке двух насосов в действительности происходит увеличение производительности, но все же не ее удвоение. Такое удвоение наблюдалось бы при сохранении напора насосной установки на уровне Н. Но напор таким не сохраняется. Причина в том, что при возросшей производительности Кц-ц, т.е. увеличенном расходе жидкости по тому же трубопроводу, повышается ее скорость, а с ней и гидравлическое сопротивление. Для преодоления последнего насосная установка должна развивать больший напор, чем это было необходимо при работе одного насоса с меньшей производительностью VI. Это означает повышение рабочего значения Щ+ц > Щ. А поскольку при работе центробежного насоса на нисходящей ветви характеристики с увеличением напора его производительность падает, то становится вполне понятным неравенство Кц-п < VI + Уц (или в рассматриваемом случае У1+ц < 2 У ). [c.312]

Схема последовательной работы двух одинаковых насосов представлена на рис. 3.28,б. Характеристика двух последовательно работающих центробежных насосов РСО) получается при сложении (здесь — при удвоении) ординат кривой ОВЕ для каждой рабочей производительности V. В трубопровод с характеристикой АВС один насос будет подавать жидкость с производительностью У при напоре Я] рабочей при этом будет точка В. При совместной работе двух насосов на тот же трубопровод (его характеристика АВС) рабочей будет точка С. Значит, насосная установка при последовательной работе насосов действительно обеспечивает увеличение напора Щ+ц > Н. Однако это увеличение не достигает удвоения Щ+ц < 2Н ). Дело в том, что для удвоения напора потребовалось бы сохранить прежнюю [c.312]

Пересечение полученной характеристики сложного трубопровода с характеристикой насосной установки определяет рабочую точку гидросистемы (точка К на рис.9.10). Ее координаты = 5,14 МПа и 0ну = О,358 1О м с. [c.266]

Условия для повышения общего коэффициента полезного действия насосной установки могут быть выбраны только после определения действительной рабочей точки совмещением характеристик насоса и трубопровода. Положение рабочей точки относительно максимума КПД указывает степень экономической эффективности работы установки и способы ее повыщения. [c.358]

Характеристикой трубопровода (или внешней сети) насосной установки называют графическую или аналитическую зависимость между потерями напора в трубопроводе и расходом жидкости в нем. [c.16]

При параллельной работе нескольких насосов их характеристики складываются (складываются значения Q при одинаковом Я). При нескольких трубопроводах складываются характеристики трубопроводов. При расчете насосной установки, работающей на осадке, потери напора вычисляются так же, как и для сточной жидкости, хотя при малых скоростях они будут выше, а при больших меньше. [c.319]

Как видно из графика, при раздельной работе насосов на тот же трубопровод их рабочие точки были бы 5 и С которым соответствуют подачи и ( п, большие подач Ql и Qn при параллельной работе. Таким образом, суммарная подача двух параллельно работаюш,их насосов не равна, а всегда меньше суммарной подачи этих же насосов при раздельной работе. В частном случае, когда насосы одинаковы (рис. 3.14, в), суммарная подача при параллельной работе + оказывается меньше удвоенной подачи одного насоса Q l = Qll при его самостоятельной (раздельной) работе. Наименее эффективной с этой точки зрения является параллельная работа насосов на трубопровод, характеристика которого круто поднимается вверх, т. е. диаметр трубопровода не достаточен и гидравлические сопротивления в нем растут очень быстро с увеличением расхода. К. п. д. насосной установки при параллельной работе насосов и при постоянстве напора Н определяется по формуле [c.62]

Исследования последовательной работы выполняют аналогично предыдуш,ему (рис. 3.15, 6). Так же, как и ранее, строят характеристику трубопровода Т, на график накладывают характеристики отдельных последовательно работающих насосов / и // и находят их суммарную характеристику I + II-Для ее построения проводят ряд прямых, параллельных оси напоров Н, и складывают лри постоянных абсциссах (подачах) ординаты до пересечения их с характеристиками отдельных насосов, т. е. эти характеристики складываются по вертикали. Точка А пересечения суммарной характеристики / + // с характеристикой трубопровода по-прежнему является рабочей точкой и определяет величину полного напора Н1 + П, развиваемого двумя последовательно работающими насосами, и их суммарную подачу QI + II. Насосы, предназначенные для последовательной работы, изготовляют с надежными сальниковыми уплотнениями при входе, поскольку, как уже указывалось, напорный патрубок предыдущего насоса соединяется со всасывающим патрубком последующего. К. п. д. насосной установки в этом случае вычисляется по формуле [c.62]

Приведенная характеристика Q—Н насосной установки с учетом потерь напора в напорном трубопроводе насоса обозначена на этом рисунке линией б—в. [c.99]

Как видно из выражений (3.6) и (3.7), регулирование задвижкой на напорном патрубке невыгодно, особенно в насосных установках при больших подачах и относительно малом напоре. В некоторых случаях применяют регулирование подачи перепуском части подаваемой жидкости. Если в насосной установке с перепускной (байпасной) линией (рис. 3.9) требуется уменьшить подачу в систему от величины Ql до Qь, то по перепускной линии жидкость с расходом <7п направляют из напорного трубопровода во всасывающий. При этом общая подача насоса (расход в точке а) увеличивается до значения Qa, а подача в сеть (от точки б) уменьшается до величины Qб За счет уменьшения расхода в сети ее характеристика изменится — станет положе (кривая Р2 по сравнению с кривой Р1 на рис. 3.9). При этом напор, развиваемый насосом, уменьшится до величины Яг, а мощность уменьшится с величины ЛГ] до N.. [c.59]

Характеристика Q — Н насосной установки без учета потерь напора в напорном трубопроводе насоса обозначена на этом рисунке линией с — Ь. [c.114]

Измерения по схеме, показанной на фиг. 50, можно считать наиболее приемлемым для испытаний компрессоров, используемых в пневматических насосных установках. По показаниям термометра 7 определяем начальную температуру сжатого воздуха, поступающего в пневматический трубопровод. Ее можно рассматривать как конечную температуру сжатия в эквивалентном компрессоре для определения среднего значения показателя политропы сжатия воздуха. При этом следует учесть, что при сжатии воздуха, помимо основного выделения тепла, имеет место и некоторое дополнительное выделение тепла в результате трения порщня компрессора о его стенки и трения воздушного потока во всасывающих и нагнетательных клапанах, что несколько повышает температуру цилиндра и тем самым снижает интенсивность теплоотдачи воздуха, а также несколько повышает конечную температуру сжатия, фиксируемую термометром 7 и учитываемую тем самым при определении среднего значения показателя политропы рабочего процесса компрессора. Поэтому величина этого среднего значения, определяемая по показаниям термометра 7, является основной энергетической характеристикой теплового режима компрессора, учитывающей явления как тормозящие, так и ускоряющие интенсивность теплообмена сжатого воздуха в компрессоре. Ве тичину повышения температуры определяют как [c.152]

По полученным данным строят кривые показателей работы испытуемой пневматической насосной установки в зависимости от чисел оборотов компрессора и рабочего давления в напорном трубопроводе. По этим кривым строят рабочие характеристики испытуемого насоса на основании рабочих характеристик компрессора с учетом измеренной величины температуры воздуха в камере на- [c.173]

Построим кривую 1В- -ПВ зависимости у от суммарного расхода по трубопроводам АВ и СВ. Для этого надо для каждого значения у суммировать абсциссы приведенных характеристик 1В я ПВ (суммировать кривые 1В и ПВ по горизонтали). Насосная установка работает при таком значении у, при котором расход по трубопроводу ВО равен сумме расходов по трубопроводам АВ и ВС, т, е. при котором абсциссы суммарной характеристики 1В- ПВ и кривой ВО одинаковы. Этому удовлетворяет точка М пересечения этих кривых. Абсцисса точки М равна расходу по трубопроводу ВО. Ордината равна у. Зная величину у, можно найти по приведенным характеристикам 1В и ПВ расходы Q, и Q жидкости по трубопроводам АВ и СВ, равные подачам насосов / и Я, а по известным подачам Q, и Q по характеристикам Н — Q) и (Я—Р) насосов найти их напоры Я, и Я . [c.164]

Цель работы определить напорные характеристики Н=ЯО) по результатам испытаний насосной установки с двумя параллельно и последовательно работающими насосами уяснить связь между этими характеристиками и характеристикой отдельно работающего насоса. Схема насосной установки с двумя насосами показана на рисунке 10.13. Оба насоса 5 к 11 расположены на одной высоте от уровня водоисточника. Система трубопроводов и задвижек легко позволяет изменять условия совместной работы насосов. Если оба насоса отдельно подают жидкость в общий напорный трубопровод 14, то считается, что они работают параллельно. Если один насос подает жидкость из источника во всасывающий патрубок другого насоса, который, в свою очередь, подает ее в общий напорный трубопровод, то они работают последовательно. При параллельной работе запускают и включают в сеть каждый насос независимо друг от друга. При этом задвижки 8 и 13 за насосами после пуска открывают полностью. Подачу насосной установки с двумя работающими насосами 61 + 2 регулируют задвижкой 16, установленной на общем напорном трубопроводе 14. При последовательной работе насосов сначала запускают насос 5, после чего открывают задвижку 6и вода поступает во всасывающую магистраль на- [c.350]

Это делает полезным также показ изменения рабочего давления по мере увеличения расхода за счет повышения потерь. При этом изотермическая мощность компрессора определяется как полная величина мощности, переданная поступающему в насос воздуху при изотермическом сжатии. Величина полезной мощности определяется на выходе из насоса для насоса камерного типа—на выходе из камеры, а для насоса лифтного типа — только на выходе из напорного трубопровода после водоподъема,, так как рабочий процесс таких насосов продолжается и в напорном трубопроводе. Поэтому при испытаниях величина к. п. Д. камерного насоса определяется непосредственно, а для насоса лифтного типа — с учетом гидравлических потерь в напорном трубопроводе Эта величина равна произведению к. п. д. насоса на величину коэффициента, учитывающего гидравлические потери в напорном трубопроводе. Насосы лифтного типа рассматриваются как одно целое с напорным гидравлическим трубопроводом и именуются водоподъемниками, характеристики которых, таким образом, включают потери в напорном трубопроводе. Для сравнения с характеристиками насосов камерного типа в характеристики насосов лифтного типа необходимо ввести коэффициент, учитывающий потери в гидравлическом трубопроводе. Выше было показано, что для сравнения рабочих характеристик любого пневматического насоса удобно пользоваться величинами к. п. д. для насосной части установки, включающими все потери в пневматическом и гидравлическом трубопроводах и в самом насосе (кроме компрессора установки). [c.169]

В начале записки помещается титульный лист, затем приводится задание на курсовой проект. В число приводимых схем и графиков обычно включаются суточный график водопотребления или притока сточных вод с нанесенным на него графиком подачи насосной станции характеристики насосов сопоставляемых вариантов с нанесением на них рабочих точек чертежи с габаритными размерами принятых к установке насосов и электродвигателей вертикальная схема насосной станции схема расположения агрегатов и трубопроводов в плане схема электрических соединений схема к уточнению гидравлических потерь в насосной станции график совместной работы насосов и водоводов и прочие эскизы и схемы, поясняющие принятые решения. В записке приводятся ссылки на нормативные и литературные источники, справочные материалы, а в конце ее перечень использованной литературы. Записка должна быть полной, конкретной, краткой. Не следует приводить в записке общие теоретические и инженерные положения. [c.72]

На рис. 2.30 справа изображен график характеристики насосной установки, слева —схема установки. Уровни, на которых рази ещены элементы установки, на схеме вычерчены в масштабе оси напоров графика. Уровень в приемном резервуаре совмещен с осью абсцисс графика. Так как статический напор установки от подачи насоса не зависит, то характеристика насосной установки представляет суммарную характеристику всасывающего и напорного трубопроводов смещенную вдоль оси напоров на величину [c.213]

Регулирование задвижкой (дроосели-рованием). Предположим, что насос должен иметь подучу не ( л, соответствующую точке А пересечения характеристики насоса с характеристикой насосной установки, а Qв (рис. 2.35). Пусть Qвсоответствует рабочая точка В характеристики насоса. Для того чтобы характеристика насосной установки пересекалась с кривой напоров Я = / (0) в точке 5, необходимо увеличить потери напора в установке. Это осуществляется прикрытием регулирующей аадвижки, установленной на напорном трубопроводе. В результате увеличения потерь напора в установке характеристика насосной установки пойдет круче и пересечет кривую напоров Я = / ((2) нароса в точке В. При гном режиме напор насоса складывается из напора Яв , расходуемого в установке при эксплуата- [c.217]

При анализе работы насосной установки была найдена величина необходимого напора (1-16). Эта зависимость, дающая связь между необходимым напором Ясети и подачей (расходом) Q, называется характеристикой сети или трубопровода [c.361]

Практически расчет гидроэлеваторов для откачки песка из чхесколовок значительно усложняется тем, что требуемый напор на выходе из диффузора Яг является функцией расхода подаваемой песчаной пульпы (так как в величину Яг нходят потери напора в пульпопроводе). Кроме того, напор у сопла Я не всегда может быть обеспечен в точном соответствии с расчетом, так как при подаче рабочей воды центробежным насосом апор Я зависит как от характеристики насоса, так и от сопротивлений в трубопроводах (всасывающем и напорном) насосной установки. Другими словами, в практике расчетов гидроэлеваторных установок в целом исходные данные Н, и сами зависят от искомых величин <7, Я и Qp. [c.64]

Для изменения характеристик насоса или сети осуществляют регулирование насосной установки. Наиболее распространенный п простой способ регулирования — дросселирование на нагнетательном трубопроводе (реже — иа всасывающем, что не реко леидуется ввиду опасности появлен 1я кавитации). При дросселировании часть напора, создаваемого насосом, теряется в регулирующем органе. [c.75]

Этой подаче соответствует рабочая точка б характеристики насоса. Для того, чтобы характеристика насосной установки пересекалась с кривой нап0р01В Я — Q в точке б, необходимо увеличить потери напора в установке. Проще всего это осуществить, прикрывая регулирующую задвижку, которая располагается на напорном трубопроводе насоса. В результате прикрытия задвиж1ки потери напора в установке увеличатся, характеристика насосной установки пойдет круче и пересечет кривую напоров H — Q насоса в точке б (рис. [c.159]

Прикрывание задвижки на нагнетательном трубопроводе изменяет характеристику сети (кривая ОМ, рис. У-8). Производительность насоса при этом уменьн1ается, напор увеличивается, потребляемая мощность снижается на величину ДЛ . Вследствие увеличетш сопротивления трубопровода (когда задвижка прикрыта) к. п. д. насосной установки уменьшается. [c.187]

Исходные данные характеристика центробежного насоса (рис. 11.4) частоты вращения вала насоса л = 1450 мин , 1 = 1600МИН , П2 МИН геодезическая высота подъема Яр = 140 м длина напорного трубопровода Хтр = 300м диаметр стального напорного трубопровода (1 = 0,4 м подача насосной установки бзад = 275 л/с. [c.365]

Сточные воды от ямных камер самотеком поступают в насосную станцию, откуда подаются в безнапорный гидроциклон. Осветленная сточная вода (конденсат) сливается в промежуточную емкость, откуда насосами подается в установку отделения тонкодисперсных механических примесей, растворенных и эмульгированных нефтепродуктов методом электролиза. Очищенный конденсат после злектрообработки самотеком по трубопроводу поступает в баки-аккумуляторы для приготовления бетонов, растворов, эмульсий. Осадок от гидроциклона насосами закачивается в бункер с дальнейшим вывозом на свалку. Ниже приведены технические характеристики станции [c.66]

Насосы для трубопроводного транспорта нефти и нефтепродуктов на дальние расстояния нормально работают при давлениях 6—7 МН/м . Величина давления ограничивается прочностью труб. Подача насосов в зависимости от диаметра трубопровода составляет 0,0278—1,15 м /с (100—4000 м /ч). Дальность подачи одной насосной станции достигает 100 км и более. Для межпромы-словой перекачки сырых нефтей применяют насосы небольшой подачи. Наиболее экономичной установкой для магистральных нефтепродуктопроводов является агрегат, состоящий из двух или трех насосов, работающих последовательно, и дополнительного (резервного) насоса той же марки. Техническая характеристика современных насосов дана в табл. 4.2. [c.77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология