Нагрузка топочного объема

Барабанные вращающиеся печи. Применяют для сжигания нефтяных шламо с содержанием твердых примесей до 70%. При их строительстве требуется очень высокое качество сборки и монтажа футеровки, не допускаются колебания температуры, частые остановки печи. Для этих печей характерны высокие капитальные и эксплуатационные затраты, низкая удельная тепловая и весовая нагрузки топочного объема, эрозия. [c.116]

Эффективность сжигания газообразного топлива в значительной мере зависит от аэродинамических характеристик топочной камеры. Аэродинамика потоков в топочной камере зависит от аэродинамических характеристик факелов, выдаваемых горелками компоновки горелок на стенах топки конфигурации и размеров топочной камеры размеров и расположения выходного окна для отвода продуктов сгорания из топки тепловой нагрузки топочного объема конструкции и расположения вторичных излучателей и т. д. [c.48]

В камерных н барабанных печах теплота распространяется в слое неравномерно, поэтому необходимо интенсивное перемешивание с целью полного сгорания отходов и во избежания образования плавов и забивки ими печного пространства. Для установок с вращающимися барабанными печами характерны следующие недостатки низкая удельная тепловая и массовая нагрузки топочного объема, высокие капитальные и эксплуатационные затраты. [c.260]

Оценка времени, располагаемого для горения топлива в камерных топках, производится обычно по величине тепловой нагрузки топочного объема. Между тем для анализа топочных процессов значительный интерес представляет знание действительной продолжительности времени, располагаемого для горения. Оно определяется тепловой нагрузкой объема топки, но зависит еще от коэффициента избытка воздуха, температуры топочных газов, сорта топлива, степени заполнения топки факелом и пр. [c.213]

Имеющийся опытный материал и теоретические исследования еще недостаточны для составления полного инженерного расчета процесса смешения в газовых горелках. Однако полученные опытные данные позволяют наметить пути дальнейших исследований и дать предварительные рекомендации по конструированию газовых горелок для промышленных котельных агрегатов, работающих при умеренных тепловых нагрузках топочного объема, т. е. QIV., [c.9]

Газовые горелки промышленных котлов должны обеспечивать работу топки без потерь тепла от химического недожога при минимально возможных коэффициентах избытка воздуха а на выходе из топки (1,10—1,15) и при минимальных температурах продуктов сгорания на выходе из топочной камеры. Следовательно, основным критерием качества работы горелок, применяемых в топках котлов, является обеспечение завершения процесса горения в пределах топочной камеры при интенсивном теплообмене в ней. Рассматривая процесс смешения с этих позиций, нетрудно прийти к выводу о том, что для топок с невысокими тепловыми нагрузками топочного объема совершенно не обязательно получение полного предварительного смешения в горелке, тем более, что это требует применения специальных устройств для стабилизации фронта пламени, уменьшает диапазон регулирования производительности горелки и для горелок с принудительной подачей воздуха повышенных напоров дутьевых устройств. [c.9]

Исходя из того, что светимость факела можно изменять в зависимости от качества смешения топлива с воздухом, естественно возникает вопрос, какой факел выгоднее иметь в топках для интенсификации теплообмена. В литературе по этому вопросу имеются диаметрально противоположные точки зрения. Очевидно, что при одинаковых температурах светящееся пламя обеспечит более интенсивное излучение по сравнению с несветящимся. Однако при сжигании газа несветящимся пламенем достигается более высокая максимальная температура, располагающаяся в непосредственной близости от устья горелки (см. 2). В работах ЦКТИ и др. [Л. 28, 34, 35] четко показано, что соотношение между температурами газов, покидающих топку при светящемся и несветящемся пламени, может быть различным в зависимости от расположения максимума температуры, нагрузки топочного объема и доли объема занятой светящейся частью пламени. Как будет показано дальше, еще более существенное влияние на температуру продуктов сгорания, покидающих топку, оказывает аэродинамика топки, тесно связанная с типом и компоновкой горелок, а также наличие или отсутствие топке вторичных излучателей. [c.67]

На рис. 36, а показано изменение осредненной температуры продуктов горения по газовому тракту котла в зависимости от тепловой нагрузки топочного объема при установке вторичного излучателя и без него. При работе с вторичным излучателем температура продуктов горения по газоходам котельного агрегата (кривые 4, 5, 6) оказалась ниже, чем без него (кривые /, 2, 3). Так, при тепловой нагрузке топочного объема 200-10 ккал/м - ч и установке вторичного излучателя температура продуктов сгорания на выходе из топки получилась на 175° С, а за котлом на 70° С меньше, чем без него. Снижение тепловой нагрузки топочного объема в два раза, т. е. до 100-10 ккал/м -ч, уменьшает разницу температур на выходе из топки до 95° С и за котлом до 10° С. Таким образом, темпе- [c.70]

Тепловая нагрузка топочного объема, [c.74]

Барабанные вращающиеся печи являются для нефтеперерабатывающей промышленности новым, не традиционным оборудованием, нет опыта их квалифицированного сооружения и эксплуатации. При строительстве барабанных печей требуется исключительно высокое качество сборки и монтажа футеровки, не допускаются частые пуск и остановка печи и колебания температурного режима, на производствах с барабанными печами имеются специализированные бригады по обслуживанию и ремонту печей. Кроме того, для установок с барабанными печами характерными недостатками являются самая низкая удельная тепловая и весовая нагрузки топочного объема высокие капитальные и эксплуатационные затраты возможен выход печи из строя в результате резкой смены температуры при внезапной остановке печи эрозия [21]. [c.37]

Необходимо также привести данные, показывающие расхождение, полученное при сведении прямого и обратного балансов. Анализ результатов испытания газовых горелок должен быть увязан с данными О работе топочной камеры. Работа топочной камеры обычно характеризуется тепловыми нагрузками топочного объема, распределением температур и концентраций в характерных сечениях, локальными тепловыми нагрузками экранных поверхностей нагрева и общим количеством тепла, воспринятого экранами. Однако при эксплуатационных испытаниях из-за небольшого объема измерений подробная характеристика работы топочной камеры затруднена. [c.343]

Результаты испытания камер двухступенчатого сжигания показали их работоспособность и надежность при эксплуатации под наддувом (давление в топке парогенератора составляло 2500 Па). При высокой удельной нагрузке топочного объема (1,2-10 МВт/м- ) и коэффициенте избытка воздуха 1,05 потеря теплоты от химической неполноты горения отсутствовала. [c.61]

Радиационно-конвективные подогреватели змеевикового типа можно классифицировать по следующим теплотехническим характеристикам по удельной тепловой нагрузке топочного объема радиационной зоны распределению тепловой нагрузки между радиационной [c.280]

Удельная тепловая нагрузка топочного объема радиационной зоны. Правильным выбором этой величины определяется создание высокоэффективной и наиболее экономичной конструкции подогревателя. [c.281]

Недостатками вращающихся барабанных печей являются низкая удельная тепловая и массовая нагрузка топочного объема, высокие капитальные и эксплуатационные расходы. Футеровка печи при вращении находится в условиях частой смены температуры, что вызывает образование в ней трещин и быстрый выход из строя. Кроме того, с целью уменьшения массы барабана выполняют футеровку небольшой толщины, что вызывает увеличение теплопотерь и перерасход дополнительного топлива на процесс обезвреживания. [c.40]

К недостаткам многоподовых печей следует отнести низкие удельные тепловые и массовые нагрузки топочного объема, приводящие к увеличению габаритов установки плохой контакт окислителя с частицами осадков (поскольку отработанные газы проходят пе через горящий слой отходов, а только над медленно перемешивающимся слоем) наличие вращающихся элементов в зоне высоких температур газов необходимость применения дорогостоящих жаростойких материалов для изготовления поло- [c.42]

К недостаткам многоподовых печей следует отнести низкие удельные тепловые и весовые нагрузки топочного объема, приводящие к увеличению габаритов и веса установки, наличие вращающихся элементов в зоне высоких температур газов слабый контакт кислорода воздуха с органической основой осадка необходимость применения дорогостоящих материалов для изготовления полого вала и скребковых мешалок, подвергающихся воздействию высоких температур и коррозионной среды высокие капитальные и эксплуатационные затраты. [c.25]

Рассматривая обычную поверхностную горелку, к аналогичным выводам приходит 3. Ф. Чуханов, указывающий, что доля газа, сгорающего в туннельных горелках на поверхности, практически невелика при любой каталитической активности поверхности горелок. Он считает, что поверхностное горение действует посредством теплового режима стенок тоннеля на процесс гомогенного горения, интенсифицируя его и повышая предельные нагрузки топочного объема. [c.119]

Для барабанных печей характерны те же недостатки, что и для родственных сушилок низкие удельные тепловые и весовые нагрузки топочного объема большой расход топлива из-за высоких теплопотерь в окружающее пространство низкий (около 30%) тепловой КПД громоздкость и большая металлоемкость быстрый выход из строя огнеупорной футеровки в результате частого изменения температуры при вращении барабана высокие капитальные и эксплуатационные затраты. [c.72]

Такое соотношение между постоянной нагрузкой топочного объема камеры сгорания и переменной величиной коэффициента конвективной теплоотдачи, которая является функцией критерия Рейнольдса, можно объяснить влиянием гидродинамики потока на теплообмен между движущейся излучающей средой и поверхностью нагрева. [c.79]

Самая низкая удельная тепловая и весовая нагрузки топочного объема разрушение футеровки и быстрый выход печи из строя в результате резкой смены температуры при вращении печи и эрозии высокие капитальные и эксплуатационные затраты [c.267]

Недостатки печей 1) многоподовых - низкие удельные тепловые нагрузки, наличие вращающихся элементов в зоне высоких температур, высокие капитальные и эксплуатационные затраты 2) барабанных - низкая удельная тепловая и массовая нагрузки топочного объема, разрушение футеровки в процессе работы, высокие капитальные и эксплуатационные затраты 3)распылительных - низкая производительность, сложность в эксплуатации, высокие капитальные затраты 4) циклонных - необходимость установки мощных пылеулавливающих устройств и оборудования для выгрузки шлака 5) с псевдоожиженным слоем — неравномерность распределения частиц в слое, необходимость пылеулавливания. [c.134]

Низшая теплота сгорания газа, ккал/кж . . Видимая тепловая нагрузка топочного объема, тыс-к кал1м -ч. . Давление газа перед горелками, мм вод. ст. Давление воздуха под колосниковой решеткой, мм вод. ст.. .. Коэффициент избытка воздуха в топке.... Коэффициент избытка воздуха за котлом. . Потери тепла от химического недожога, /о [c.12]

Особенно заметное влияние процессы смешения в горелках оказывают на работу высокофорсированных топочных камер, в которых тепловые нагрузки топочного объема составляют (1000— 2000)-10 ккал1м -ч и более. [c.14]

Полученные в этих опытах данные не могут быть перенесены на любые топки, имеющие вторичные излучатели в виде горок из битого огнеупорного кирпича. Однако они показали, что при тепловых нагрузках топочного объема (200—100)-10 ккал1м -ч в полностью экранированной камере применение удачно расположенной горки позволяет снизить температуру продуктов горения на выходе из топки примерно на 23—25%. [c.76]

Таким образом, результаты исследования теплообмена в топочных камерах котлов малой производительности показали, что такие конструктивные параметры, как диаметр и форма газовыпускных отверстий и режимный параметр, скорость выхода газа из отверстий при тепловых нагрузках топочного объема до 200 10 ккал1м ч [c.80]

Для однокамерных топок с умеренными тепловыми нагрузками топочного объема BQPV 350 тыс. ктл1м - ч при сжигании газа т = 0,1, а при сжигании мазута т = 0,55. При тепловых нагрузках топочного объема БQp/У , 800 тыс. ккал1м - ч как при сжигании газа, так и при сжигании мазута т = 0,85. [c.94]

Котельные агрегаты малой производительности типа ДКВ, ДКВР и другие при переводе с твердого и жидкого топлива на газообразное работают с низкими тепловыми нагрузками топочного объема до 300- 10 ккал1м - ч. В этих условиях, как было показано в главе I и И, конструктивные и режимные параметры горелочных устройств могут изменяться в довольно широких пределах, не ухудшая работу топки. [c.96]

По данным ЦКТИ производительность котлов типа ДКВ и ДКВР, по условию надежности работы металла верхнего барабана, допускается повышать по сравнению с номинальной до значений не более, указанных в табл. 18. Имеюш,ийся опыт показывает, что связанное с этим увеличение тепловой нагрузки топки не приводит к понижению экономичности работы котельного агрегата при установке правильно сконструированных горелок. В табл. 19 приведены результаты наладочных испытаний котла фирмы Штейнмюллер при установке горизонтальных щелевых горелок. В этих опытах работа котла характеризовалась достаточно высокой экономичностью при тепловых нагрузках топки около 600-10 ккал1м -ч. В работе [Л. 14] показано, что при установке горелок с периферийной выдачей газа в закрученный поток воздуха удалось сжигать природный газ без потери тепла от химического недожога даже при тепловой нагрузке топки до 2000- 10 ккал1м -ч и применении газовыпускных отверстий разного диаметра. Таким образом, при переводе на газообразное топливо котлов малой производительности имеется возможность повысить тепловые нагрузки топочного объема в 2— 2,5 раза при применении имеющихся конструкций газовых горелок. [c.96]

При повышенных или пониженных нагрузках объема топочной камеры наблюдается увеличение потери теплоты от механической неполноты сгорания. Увеличение этой потери теплоты с ростом нагрузки топочного объема обусловлено угрублением пыли вследствие повышения скорости аэросмеси в шахте. При пониженных нагрузках топочного объема рост потери от механической неполноты сгорания происходит из-за снижения температуры в топочной камере и увеличения времени, необходимого для сжигания пыли. [c.46]

Основные недостатки многоподовых печей фирмы "Никольс" сложность регулирования температурных режимов по зонам сравнительно быстрый выход из строя скребков из высоколегированных сплавов на нижних подах (1-2 года) комкование и недожог осадков низкие тепловые и весовые нагрузки топочных объемов большие габариты и металлоемкость высокие капитальные и эксплуатационные затраты. [c.73]