Кавитационные характеристики осевых насосов

Фиг. 94. Кавитационные характеристики осевого насоса

Энергетические и кавитационные характеристики осевого насоса в значительной степени определяются выбранными при разработке основными конструктивными параметрами колеса и его лопастей. [c.70]

Пользоваться типовой характеристикой к. п. д. для двигате-. лей данной марки при определении абсолютного значения мощности на валу насоса недопустимо. Однако эта характеристика может быть с успехом использована при испытаниях, когда важно установить не абсолютное значение мощности, а его изменение (например, при кавитационных испытаниях осевых насосов) или сопоставить мощность при испытаниях вариантов насосов. [c.113]

С уменьшением ухудшается устойчивость характеристик, снижается к. п. д. и ухудшаются кавитационные качества осевого насоса. Поэтому не следует применять пропеллерные колеса для сравнительно малых производительностей и высоких напоров, а нижний предел удельной быстроходности следует ограничить = 450. Для более низких центробежный насос с колесами с пространственными лопатками будет иметь меньшие габариты, более устойчивые характеристики, более высокий к. п. д. и лучшие кавитационные качества. [c.329]

Универсальные характеристики осевых насосов приведены в литературе [6—8]. Кавитационные качества насоса встроенного типа должны уточняться для каждого конкретного случая по безразмерным кавитационным универсальным характеристикам. При этом необходимо соблюдать следующее условие [c.24]

На этом пути сделаны только самые первые шаги. Так, в ЛПИ кафедра гидромашин выполнила начальную часть работы гидравлический анализ потерь в различных компоновках осевых низконапорных насосов, предварительный выбор оптимальных типоразмеров насосов, оценку кавитационных качеств, составление прогнозных эксплуатационных характеристик осевых насосов. Эти расчетно-теоретические проработки требуют, конечно, лабораторных испытаний. Совместно с ЛМЗ проводятся пред-эскизные проработки, при этом учитывается некоторый опыт кафедры использования водной энергии ЛПИ по вопросам, связанным с проблемой переброски стока рек. [c.91]

На рис. 2.33 показана универсальная характеристика насоса, свидетельствующая о его высоких энергетических качествах. Кавитационные характеристики этого насоса находятся на уровне хороших осевых насосов. [c.115]

Рассмотрим вопрос о влиянии на срывные кавитационные характеристики центробежного насоса размеров входа в рабочее колесо Оо и ВТ (рис. 3.29). Эти размеры определяют осевую скорость на входе в колесо Со [c.183]

Кроме обычных, указанных выше типов характеристик, центробежные и осевые насосы оценивают с помощью кавитационных характеристик. [c.142]

В ряде случаев к классу лопастных насосов кроме центробежных и осевых относят и вихревые насосы [82]. Такой подход имеет вполне четкое обоснование. У всех этих типов насосов напор создается за счет вращения лопастного рабочего колеса. Кроме того, центробежные, осевые и вихревые насосы имеют идентичные рабочие и кавитационные характеристики. Поэтому в книге во всех случаях, когда рассматриваемые положения относятся ко всем указанным типам насосов, центробежные, осевые и вихревые насосы объединяются под названием лопастных. Если же рассматриваемые положения касаются по отдельности только центробежного, осевого или вихревого насоса, то это оговаривается. [c.9]

Допустимый кавитационный запас должен обеспечивать нормальную работу насоса без влияния незначительной кавитации на характеристики насоса. Он определяется на основании первого критического (для осевых насосов) и второго критического (для центробежных насосов) режимов. Допустимый кавитационный запас вычисляется по формулам [c.9]

Были сконструированы осевые насосы с я < 700, но они не могли конкурировать по экономичности с насосами, имеющими полуосевые рабочие колеса [1 ]. Кроме того, эти осевые насосы отличались слишком высокой потребляемой мощностью при закрытой задвижке и неблагоприятной кавитационной характеристикой. Возможны также осевые насосы с я > 1050, но максимальный к. п. д. их не выше, чем к. п. д. насосов с я = 1050, при работе последних с подачами, большими номинальных. [c.141]

Кавитационные характеристики для регулируемых насосов (например, осевых) должны быть получены не менее чем для пяти положений регулируемого органа, включая и номинальное положение. [c.111]

Первая ступень насоса выполнена с двусторонним входом для улучшения кавитационных характеристик. За ней установлены вторая и третья ступени. Четвертая, пятая и шестая ступени установлены с противоположным расположением всасывающих воронок. Этим достигается уравновешивание осевых сил ротора. [c.8]

Для рабочих колес осевых насосов с густотой периферийных решеток примерно не более 1,0—1 1 возможна упрощенная оценка ожидаемых кавитационных качеств по главным геометрическим характеристикам профилей кривизне и максимальной толщине. [c.270]

К сожалению, не все проблемы технического значения удовлетворяют точным условиям плоского потенциального течения. В результате, большинство исследований в таких сложных гидравлических машинах, как турбины, центробежные и осевые насосы, гребные винты судов и т. д., проводящихся с целью получения кавитационных характеристик, являются в основном экспериментальными. [c.13]

Соответствующие этим режимам значения высоты всасывания 5 кр и Hs и их изменение в зависимости от условий работы насоса обычно изображаются графически в виде характеристики всасывающей способности насоса, которая дается заводом-изгото-вителем на основании результатов специальных кавитационных испытаний (фиг. 95). Изменение всасывающей способности осевого насоса может быть также показано путем нанесения специальных линий непосредственно на характеристику насоса (фиг. 96). [c.153]

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАВИТАЦИОННЫХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ОСЕВЫХ НАСОСОВ. СОПОСТАВЛЕНИЕ С КАВИТАЦИОННЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ПОВОРОТНО-ЛОПАСТНЫХ ТУРБИН [c.155]

Что касается осевых насосов, то в отличие от турбинных кавитационных характеристик в насосных характеристиках [c.157]

Как уже говорилось ранее, появление кавитации в насосе обычно устанавливается по снижению напора и к. п. д. ниже значений, определенных при достаточном кавитационном запасе. При натурных испытаниях центробежных и осевых насосОв наиболее удобным способом обнаружения кавитации является фиксация падения напора. Однако уменьшение напора ЛЯ, отнесенное к полному напору Я, свидетельствует о том, что кавитация в своем развитии уже достигла определенного уровня, вследствие чего характеристики насоса ухудшились. В то же время момент возникновения кавитации в насосе остался незафиксированным, а следовательно, не известна и скорость развития этого процесса. Иными словами, возникает необходимость в разработке методов обнаружения кавитации, дающих 234 [c.234]

В книге рассматриваются особенности шнеко-центробежных насосов. Анализируется течение в элементах шнеко-центробежных насосов, обосновывается применение шнекового осевого колеса в качестве преднасоса. Проводится систематизация и обобщение опытных данных по потерям в элементах насоса и энергетическим характеристикам шнеко-центробежных насосов. Особое внимание уделяется исследованию кавитационных режимов высокооборотных шнеко-центробежных насосов. Высокие антикавитационные свойства характеризуют эти насосы. Этот вопрос рассматривается с привлечением методов теоретиче- [c.3]

Не исчерпаны, по-видимому, и возможности дальнейшего повышения энергетических и кавитационных показателей насосов типа Д. Так, например, метод улучшения кавитационных характеристик центробежных насосов путем установки во всасывающем патрубке предвключенного осевого рабочего колеса [13] или шнека известен давно и широко применяется в насосах специального назначения (питательных, конденсатных и т.п.). Разработки фирмы Мицубиси показали техническую возможность и экономическую целесообразность использования шнеков в центробежных насосах общего применения. На рис. 2.7 показан насос двустороннего входа, предназначенный для перекачки воды и жидких нефтепродуктов, который имеет два предвключенных осевых колеса, установленных на общем валу с основным рабочим колесом диаметром на выходе 1000 мм. Параметры насоса при частоте вращения 1080 об/мин и его работе на различных режимах приведены в табл. 2.2. [c.29]

На рис. 15-396 показана характеристика осевого по-воротнолапастного насоса (марка ОПЗ-110) при п=585 об1мин лесъ проведены изолинии равных к. п. д. (наибольшее т] = 87%), изолинии кавитационного запаса Ahi и линии напора для различных углов установки лопастей рабочего колеса от б = +4 до б=—4°. Величину необходимой для привода мощности находят по формуле (15-22), если известны Q, Я и Г . [c.295]

Главными направлениями научно-исследовательской работы являются изучение рабочего процесса в ступенях быстроходностью 8 = 75-г-100 в целях возможного повышения экономичности питательных насосов большой мощности и создание ступеней насосов с непрерывно падающей формой напорной характеристики, обеспечивающей совместную работу насосов в широком диапазоне подач исследование осевых насосов в целях улучшения энергетических и кавитационных показателей работы по созданию осевых предвключенных ступеней центробежных насосов с возможно более высокими кавитационными характеристиками исследование рабочего процесса насосов в условиях режима с развитой местной кавитацией исследование нестационарных явлений в насосах работы по созданию технически высокоэффективных обратимых агрегатов и др. [c.6]

В предыдущем параграфе говорилось о том, что степень развития кавитации в гидравлической машине, а следовательно, и ее характеристики зависят от величины давления на входе в рабочее колесо маишны. В случае центробежных и осевых насосов это давление во многом определяется месторасположением насоса относительно уровня свободной поверхности перекачиваемой жидкости в приемном резервуаре или, иными словами, высотой всасывания данного насоса. Однако выражение кавитационных характеристик насоса в значениях высоты всасывания очень неудобно, так как высота всасывания изменяется с изменением подачи и числа оборотов насоса, при применении насоса для перекачки различных жидкостей и т. д. В связи с этим обычно для характеристики кавитационных свойств гидромашин пользуются безразмерными параметрами кавитации. [c.13]

Несмотря на то, что явление кавитации во многом определяет конструктивные параметры и выбор режимов работы таких гидравлических машин, как турбины, центробежные и осевые насосы, оно до сих пор еще не изучено полностью. Это тем более справедливо для случая перекачки жидкостей, отличных от воды и жидкостей при различных температурах. Такое положение явилось, в частности, следствием того, что большинство из проводивнлихся в области кавитации исследований были посвящены изучению влияния кавитации па характеристики гидравлических машин, т. е. носили прикладной характер и не затрагивали физической сущности изучаемого явления. В связи с этим значительный интерес представляют исследования кавитационных явлений в относительно простых устройствах типа щелевых лотков и диффузоров, которые позволяют глубже понять физическую сущность этого сложного явления. За последние [c.63]

Практика гидротурбостроения [18] также показывает, что отсутствие стесняющей поток втулки в радиально-осевом рабочем колесе является одной из важнейших причин более высоких кавитационных качеств этого типа рабочих колес по сравнению с пропеллерными и поворотно-лопастными. Поэтому для улучшения кавитационных качеств рабочего колеса осевого насоса диаметр его втулки следует назначать минимально возможным. Тем более, что это целесообразно также и с точки зрения улучшения характеристик насоса. [c.161]

Испытания осевых насосов преследуют те же цели, что и испытания центробежных насосов. Так как эти насосы в большинстве случаев имеют большую производительность, то их испытания проводят на моделях. Установки для испытания осевых насосов также могут быть замкнутого и открытого типов. Однако открытые установки для испытания осевых насосов, как правило, не пригодны для снятия кавитационных характеристик, так как отсутствие задвижки на всасывании и невозможность создания вaкyy ш над свободной поверхностью жидкости в резервуаре ограничивает пределы изменения давления на входе в рабочее колесо насоса и не позволяет, таким образом, определить допустимую величину кавитационного запаса. [c.221]

Решение этих задач осложняется отсутствием надежной мб-тодики пересчета модельных кавитационных характеристик на натуру и несовершенством существующей методики определения модельных кавитационных характеристик насосов. Принятая методика определения начала кавитации на моделях по срыву энергетических характеристик позволяет фиксировать кавитационные явления в осевых насосах только при значительном их развитии. Между тем отрицательные явления в виде вибрации агрегата, эрозии обтекаемых поверхностей и шума отмечаются на более ранних стадиях развития кавитации. Поэтому обоснованное назначение глубины установки рабочего колеса на проектируемых и введение обоснованных ограничений в режимах на эксплуатируемых станциях возможно только на основании результатов натурных кавитационных испытаний, включающих определение величины и расположение зон кавитации и эрозии, измерение вибраций и уровня шума. [c.218]

Заслуживают внимания предложения, сделанные в отношении улучшения кавитационных характеристик мощных многоступенчатых центробежных насосов общего применения путем установки на всасывающей линии бустерных осевых насосов. Некоторые зарубежные фирмы разработали удачные конструкции обратимых гидромашин радиально-осевого типа. Установленные на итальянской ГАЭС Кнотас-Пиастра агрегаты выполнены по двухмашинной схеме и состоят из синхронного двигателя-генератора мощностью 170 МВт и уникальной четырехступенчатой обратимой гидравлической машины, имеющей параметры, указанные в табл. 2.9. [c.47]

Так как осевые насосы по кавитационным характеристикам требуют значительного заглубления, это вызывает увеличение капитальных затрат на строительство насосных станций. В будущем, возможно, получат широкое применение насосы диагонального типа с поворотными лопастями рабочего колеса. Их использование позволит повысить среднеэксплуатац онный к. п. д., существенно улучшит всасывающую способность, уменьшит капитальные затраты на строительство. Работы по разработке диагональных циркуляционных насосов проводятся ВНИИгидромаш совместно с институтом Sigma (ЧССР). [c.45]

Поля Q- H нормального ряда предусматривают работу насоса в пределах сравнительно высоких к. п. д. Отклонение вправо от поля ( —Ядля данного насоса может повлечь работу насоса в кавитационном режиме и потребз ет дополнительно повышения напора на всасывании. Отклонение влево от поля для данного насоса сопряжено с уменьшением к. и. д., увеличением радиальных нагрузок на вал и осевых нагрузок на упорный подшипник. 1ри наличии характеристик насоса и расчетных данных допустимо некоторое отклонение в сторону уменьшения или увеличения подачи против указанных в нормальном ряде. [c.17]

Значительно повышая всасывающую способность центробежных насосов, предвключенные осевые колеса тем не менее работают в условиях развитой кавитации и в той или иной мере подвержены опасности кавитационной эрозии. Одним из основных факторов, определяющих интенсивность эрозии, является характеристика кавитирующего потока (размеры и структура кавитационных полостей, их расположение по отношению к обтекаемой поверхности). [c.209]

На КТЗ для решения этой задачи на питательных насосах, предназначенных для работы в блочных и передвижных станциях, были установлены предвключенные осевые ступени. При этом на заводе была проделана большая экспериментальная работа как по исследованию центробежной и осевой ступеней, так и по согласованию их между собой. Получены насосы с высокими кавитационными качествами. Например, для высокооборотного питательного насоса ПТ-35-30, характеристики которого приведены на рис. 4.72, а, требуется геометрический подпор 1,8 м при номинальной производительности 30 м /ч. [c.225]