Скорость ламинарная

Рассмотрим простейший случай для импульсного потока, в котором жидкость течет по трубе малого диаметра с небольшой скоростью (ламинарно) и в стационарном режиме. Подъемную силу (составляющую I) по сравнению с силой трения (составляющей И) можно опустить. При отсутствии нарушения неразрывности потока (никакой переход не имеет места) в уравнении остается только две составляющие (II и IV), и в общей векторной форме оно имеет вид [c.82]

Обстоятельный критический анализ теории распространения турбулентных пламен был выполнен А. С. Соколиком [21]. Им, в частности, указывалось на основное противоречие ламинарной модели, согласно которой различие Ын и Ыт объяснялось высокоразвитой поверхностью горения в турбулентных пламенах. В этом случае скорость ламинарного пламени оказывается недостаточной для мгновенного охвата пламенем каждого объема смеси, образующегося при дроблении. Отмечалось, что свойственная ламинарным пламенам последовательность излучения [(СС) - ОН (СН) (С02) (Нг0) ] и интервалы между границами излучения (СИ) и (СС) в турбулентных пламенах существенно различны. Наблюдаемая в турбулентных пламенах последовательность излучения [(СНО) ->(СН) (ОН) ->(СС) ] соответствует излучению при самовоспламенении (переход спектра голубого пламени в спектр нормального горячего пламени). Этот факт рассматривается как доказательство сгорания объемов свежей смеси, забрасываемой при турбулентном горении в факел пламени, вследствие его самовоспламенения. С учетом этого А. С. Соколиком предложена модель турбулентного распространения пламени, согласно которой объемы свежей смеси, непрерывно поступающие в факел, последовательно самовоспламеняются. [c.138]

Большинство нефтяных и синтетических масел при обычных температурах и давлениях подчиняется закону Ньютона и относится к ньютоновским жидкостям. Вязкость определяет течение жидкости только в ламинарном потоке. При увеличении скорости ламинарный поток завихряется, послойный сдвиг разрушается. Переход от ламинарного к турбулентному потоку определяется критическим значением числа Рейнольдса Ре= = бус /т), где (1 — диаметр трубы или величина зазора. Распределение скоростей в ламинарном и турбулентном потоке заметно различается (рис. 5.12). В первом случае для вязкой жидкости устанавливается параболическое распределение скоростей с ярко выраженным максимумом у оси трубы. При турбулентном режиме скорости по сечению потока за счет его завихрения выравниваются. Отметим, что для пристенного слоя в цилиндрической трубе характерны значительные градиенты скоростей. Критическое значение Ке близко к 2500. Вследствие достаточно высокой вязкости масел и небольшой величины зазоров для смазочных масел, как правило, реализуется ламинарный поток. [c.267]

Рис. П-3. Подобие полей скорости ламинарного потока реальной жидкости.

Первая фаза начинается с момента проскакивания искры между электродами свечи. Вначале очаг горения очень мал, скорость пламени невелика, она близка к скорости ламинарного горения. Излишняя турбулизация смеси в зоне свечи ведет к усилению теплоотдачи из зоны горения и делает развитие очага пламени неустойчивым [22]. Поэтому свечу зажигания обычно помещают в небольшом углублении в стенке камеры сгорания. В начальный период скорость сгорания определяется физико-химическими свойствами горючей [c.61]

Шероховатость обычно принято характеризовать средней выч сотой выступов на поверхности А. В практических расчетах обычно используют относительную шероховатость, которая для круглой трубы определяется как Д/ в- При ламинарном движении и в турбулентном режиме, когда толщина ламинарного подслоя больше Л, влияние шероховатости стенки пренебрежимо мало. В этом случае труба считается гидравлически гладкой. При больших скоростях ламинарный подслой становится столь тонким, что неровности выходят в ядро, увеличивая его турбулентность, и сопротивление начинает определяться уже не силами вязкости, а силами инерции, возникающими при торможении потока жидкости о выступы. Такие трубы называют вполне шероховатыми. [c.71]

Теперь, основываясь на уравнении (П-91), фиктивную скорость ламинарного потока можно представить как функцию падения давления на единицу высоты слоя АрЩ [c.132]

Интегрируя уравнение (П-226) в пределах радиуса от г до и соответствующих скоростей т и г = 0 (у стенки), получим уравнение распределения местных скоростей ламинарного слоя на расстоянии г [c.169]

Существует еще одна модель, с помощью которой также можно объяснить эффект увеличения скорости горения в турбулентном потоке. В мелкомасштабных молях происходит быстрый процесс молекулярного перемешивания, в частности происходит перемешивание продуктов сгорания со свежей смесью. В тех молях, где получающаяся после смешения температура Гер достаточно высока, смесь успевает сгореть по законам объемной реакции раньше, чем в таком медленном процессе, как ламинарное горение. Образующиеся при этом продукты реакции опять смешиваются с молями свежей смеси и, таким образом, происходит распространение пламени. В тех молях, где температура после смешения слишком мала, реакция горения за время существования моля не успевает завершиться. Кроме того, в зоне горения должны также существовать моли, состоящие только из свежей смеси или только из продуктов реакции и в данный момент не участвующие в горении. Можно предполагать, что суммарная скорость горения в этом случае будет значительно превышать скорость ламинарного горения, так как молекулярно-турбулентное смешение происходит с большей скоростью, чем ламинарное. [c.137]

Вязкость (внутреннее трение жидкости) обусловлена взаимодействием молекул жидкости и проявляется при ее течении. Течение жидкости в капилляре диаметром X характеризуется градиентом скорости о/йл вследствие того, что молекулярный слой, непосредственно примыкающий к стенке капилляра, остается неподвижным, а слой, находящийся в центре капилляра, движется с максимальной скоростью. Ламинарное течение жидкости описывается законом Ньютона, согласно которому напряжение сдвига т, вызывающее течение жидкости, пропорционально градиенту скорости течения [c.98]

В задаче о скорости ламинарного течения жидкости ( 7) будет установлено, что [c.40]

СКОРОСТЬ ЛАМИНАРНОГО ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ [c.57]

Задача. Найти скорость ламинарного течения как функцию г, если радиус трубки Го и о(го) =0. [c.58]

Закон Гагена — Пуазейля. Средняя скорость ламинарного течения жидкости по трубе пропорциональна падению давления на единицу длины, квадрату радиуса трубы и обратно пропорциональна коэф фициенту вязкости [c.501]

Скорость ламинарного горения жидкости определяется тем количеством тепла которое жидкость получает от пламени в единицу времени [c.196]

Скорости турбулентного горения определяются по результатам измерений расхода горючего газа и (обычно) по фотографиям конуса турбулентного пламени. При этом используются те же етоды, что и при определении скорости ламинарного пламени [З ] методы расчета как по измерениям площади пламени [2>12,1з, 16-24] так и по измерениям локального угла [14,15,25,26,28] Если применение этих методов не связано с большими трудностями в случае ламинарных пламен (толщина которых настолько мала, [c.228]

В работе Таккера [ ] представлена линейная теория, в которой учитывается статистическая суперпозиция волн бесконечно малой интенсивности, и принимается, что зависимостью скорости ламинарного пламени 8 от возмущений фронта пламени можно пренебречь. Из последнего предположения следует, что в данном случае оказывается верным результат, полученный Ландау, т. е. рассматриваемое Таккером ламинарное пламя неустойчиво по отношению ко всем возмущениям, и следовательно, возможность применения линейного анализа вызывает сомнения Однако это исследование демонстрирует [c.248]

Следует отметить, что эти граничные условия (е = О при т = Тг и 8 = 1 при т = 1) по форме совпадают с граничными условиями, введенными в пункте б 4 главы 5 для того, чтобы избежать трудности, связанной с граничным условием на холодной границе, в случае пламени в газе. В главе 5 величина Тг была определена как безразмерная температура воспламенения, для которой было выбрано некоторое квазистационарное значение в данном случае величина Тг является вполне определенной безразмерной величиной, равной безразмерной температуре поверхности конденсированной фазы. Важным следствием эквивалентности этих двух постановок граничных условий является тот факт, что любой из описанных в 4 главы 5 методов определения собственного значения скорости ламинарного пламени Л может быть без изменения применен в рассматриваемой задаче при расчете величины Л как функции величин тг, а и величины р, определенной формулой (5.44). Следует помнить, что при применении приведенных в 4 главы 5 формул для вычисления [c.281]

В случае реакций с достаточно большими энергиями активации зависимость скорости реакции от температуры настолько сильна, что, по-видимому, почти вся теплота реакции выделяется в тонком слое на некотором расстоянии от поверхности капли. В таких случаях оказывается вполне разумным предположение о том, что реакция протекает в газовой фазе на некоторой сферической поверхности. Если кривизна этой поверхности настолько мала, что не влияет на скорость горения, то эта поверхность располагается там, где скорость течения непрореагировавшего газа равна скорости ламинарного горения смеси. Позднее будет видно, что. эта гипотеза позволяет весьма просто получить правдоподобное выражение для массовой скорости горения капли однокомпонентного топлива, связывающее эту скорость с известной скоростью ламинарного пламени. [c.313]

Конструктивное оформление горелок ацетиленовых реакторов в настоящее время различно. Некоторые типы горелок выполняются в виде отдельных каналов диаметром до 20—30 мм, другие — в виде кольцевого сечения с завихрителями и т. д. В горелках любой конструкции скорость истечения газа должна быть несколько больше скорости гооения сжигаемой метано-кисло-родной смеси (30—75 см/сек при ламинарном горении). Поскольку на практике обычно происходит турбулентное горение, скорость которого значительно больше скорости ламинарного горения, скорость истечения метано-кислородной смеси из горелок промышленных реакторов находится в пределах от 40 до 300 м/сек. [c.55]

Уравнение Ньютона, а следовательно, и уравнение Паузейля соблюдаются, если жидкость движется ламинарно, т. е. в виде слоев, имеющих различную скорость и не смешивающихся друг с другом. Такой режим наблюдается лишь при сравнительно малых скоростях течения. При больших скоростях ламинарный характер течения переходит в турбулентный, характеризующийся возникновением в движущейся жидкости завихрений. Если применять к такому течению уравнения Ньютона Пуазейля, то коэффициент вязкости теряет свой обычный смысл, так как его значение при турбулентном течении зависит не только от природы жидкости, но становится функцией скорости движения жидкости. Очевидно, в этом случае можно говорить лишь об эффективной или кажущейся вязкости, понимая под ней условную величину, вычисленную для данной скорости течения по уравнениям Ньютона или Пуазейля. [c.324]

При увеличении диаметра горелки скорость ламинарного выгорания жидкости быстро падает (рис. 10). При дальнейшем увеличении d (когда горение уже перестанет быть ламинарным) скорость выгорания перестает иадать, а затем несколько возрастает, но-видимому, стремясь к некоторому пределу, однако эта часть кривой w (d) рассматриваться нами не будет. [c.45]

Предполагается, что при горении в реяшме крупномасштабной турбулентности для турбулентного пламени будет справедлива модель искривленного ламинарного пламени (см. рис. 4). Форма искривленного ламинарного пламени изменяется в пространстве и во времени, и искривленное ламинарное пламя заполняет наблюдаемую зону турбулентного пламени. Очевидно, что искривление приводит к тому, что кажущаяся (осреднепная по пространству и времени) толщина турбулентного п.ламени будет больше, чем толщина ламинарного пламени, а также приводит к увеличению скорости турбулентного пламени по сравнению со скоростью ламинарного пламени, так как площадь поверхности искривленного ламинарного пламени должна превышать геометрическую площадь поперечного сечения набегающего потока Ат (т. е. плошадь поверхности турбулентного пламени) [ 1. Так как полный расход массы через турбулентное пламя равен расходу массы через искривленное ламинарное пламя, то должно выполняться уравнение = ро Ль, которое может быть записано в виде [c.242]

Для иллюстрации принципиальных особенностей теоретических исследований две задачи будут рассмотрены несколько более подробно. Сначала в 3 ) будет рассмотрена задача Эммонса — задача о горении плоской поверхности топлива, имеющего заданную температуру, в потоке окислителя. Метод Шваба — Зельдовича здесь оказывается весьма удобным, поскольку рассматривается течение предварительно неперемешанных горючего и окислителя. Затем в 4 будет рассмотрена задача Марбла — Адамсона [ ] — задача о воспламенении потока предварительно перемешанной горючей смеси в зоне смешения с текущим параллельно потоком нагретого негорючего газа. Помимо других результатов, в этой задаче из уравнений пограничного слоя с химическими реакциями будет получено уравнение для определения собственного значения скорости ламинарного пламени (пункт ж 4). Будет дан также очень краткий обзор других работ, в которых рассматривается вопрос о пограничном слое с химическими реакциями, например, о пограничном слое у критической точки, о пограничном слое с абляцией и более сложными поверхностными процессами, о турбулентном пограничном слое, о стабилизации пламени плохо обтекаемыми телами и т. д. (пункт е, 3 нункт и, 4 пункт к, 4). [c.383]

Уравнение для функции ар в области, занятой пламенем, может быть получено из уравнения (25), если предположить, что функция ар зависит только от переменной Щ — 2 (значение которой пропорционально расстоянию по нормали от фронта пламени на рис. 6) во всей яоне распространяющегося пламени. Здесь коэффициент пропорциональности к определяет наклон фронта пламени в плоскости ( , 2) и, следовательно, представляет собой меру скорости ламинарного пламени. Чтобы получить [c.418]

Проведенные выше рассуждения показывают, что из соответствующей асимптотической формы уравнений двумерного пограничного слоя с химическими реакциями могут быть получены уравнение и граничные условия, которые определяют собственное значение скорости ламинарного горения. Этот результат был установлен Шеном в работе [ ]. Здесь нет необходимости обсуждать методы решения уравнения (78), поскольку эти методы были подробно рассмотрены в главе 5. Однако следует обсудить вопрос о справедливости приближения пограничного слоя в области распространения пламени. [c.420]

Рис. 1.38. Возможные профили безразмерных скоростей ламинарного потока между парг -тлельными плоскостями.