Концентрация в питании реактора

При последовательном питании реакторов изобутаном сырье установки равными порциями поступало во все реакторы, а рециркулирующий изобутан и кислота — в первый по ходу реактор. Соотношение изобутан бутилены в зоне реакции, так же как и концентрация изобутана при смешении с изобутановым концентратом, были выше, чем лри параллельном питании реакторов (см. табл. 37). [c.155]

Данные табл. 38 подтверждают, что последовательное питание реакторов и охлаждение потоком из реактора приводит к повышению концентрации изобутана в зоне реакции и значительному сокращению расхода кислоты. [c.159]

Для определения функции Р (г) вызывают в питании реактора изменения скачкообразной формы (рис. 1-10, а). Реактор, распределение времени пребывания в котором нужно определить, в момент подачи питания исследуют путем ввода трассирующего элемента с постоянной концентрацией в течение всего времени определения [c.41]

Экспериментальное определение кривой Е (т) осуществляется введением в питание изменений тина импульса (рис. 1-10, б). С этой целью вводят в питание реактора небольшое количество трассирующего элемента и измеряют его концентрацию во времени на выходе. Время введения должно быть много меньше среднего времени пребывания материала в реакторе. В этих условиях концентрация трассирующего элемента на выходе из реактора является мерой доли материала с таким же возрастом , что п у трассирующего элемента, и пропорциональна Е (т) [c.42]

Понятие о статистической частице . Классическое уравнение кинетики. Понятия концентрации и времени контакта для проточной системы. Кинетика реакций в проточных системах, кинетика сложной реакции, осуществляемой в системе с рециркуляцией. Уравнение кинетики, учитывающее переменность состава общего питания реактора при постоянном и строго определенном составе свежего питания. [c.29]

Ставится задача найти, при каком соотношении концентраций реагирующих компонентов в питании реактора одна из реакций будет протекать быстрее другой, так чтобы после определенного времени контакта соотношение ведущих компонентов (по которым определяется скорость реакции) достигло заданной величины X. [c.81]

В этом случае, начиная от заданных значений концентраций питания Слй = Сво, вычисляются концентрации обоих компонентов Са и Св на выходе из первого реактора. Далее подстановкой в уравнение (VI, 31) значений Са и Св находят Саь Свч и т. д. [c.119]

Каждое из этих уравнений характеризует прямую линию с угловым коэффициентом 1/0 , выражающим закон изменения концентраций в реакторе. Поэтому точка пересечения прямой МН, проведенной из точки, характеризующей состав питания с кривой скорости реакции даст скорость реакции в п-м реакторе и соответствующую концентрацию Таким же образом можно найти значения скоростей реакции и концентрации [c.146]

Потенциометрические измерения проводится очень быстро время установления равновесного потенциала мало, что удобно для изучения кинетики реакций и контроля технологических процессов. Используя модификации метода, удается проводить анализ в пробах объемом до десятых долей миллилитра. Это имеет особое значение в биологии и медицине, где некоторые определения приходится проводить с чрезвычайно малыми объемами пробы. Метод обеспечивает прямое наблюдение за изменением концентраций в реакторах технологических процессов без отбора проб анализируемой смеси. Автоматизированные аналитические определения, основанные на измерении электродных потенциалов, чрезвычайно просты в исполнении. Наконец, приборы для потенциометрических измерений просты по конструкции и дешевы при геологических изысканиях, при контроле загрязнений воды, в океанографии и т. д. можно использовать приборы с батарейным питанием. [c.44]

В реакторе протекает реакция первого порядка, величина проходящего через аппарат потока постоянна во времени, но изменяются концентрации реагентов в потоке питания. Для расчета реактора используем полное проектное уравнение [c.314]

Решение. Для вычисления изменения концентрации уксусного ангидрида в реакторе можно использовать уравнение (У1П-316). Поскольку концентрации СНзСО)гО в потоке питания — величина постоянная, то Сд (т) = Сд = = 0,3 моль/дм1 Концентрацию уксусного ангидрида в момент начала отвода продукта обозначим через С . Согласно условию примера, Сд = 0,05 моль/дм . [c.315]

В первом примере предпочтение следует отдать реактору периодического действия, или реактору вытеснения, поскольку средняя концентрация в них выше, чем в реакторе смешения, при тех же условиях питания. Если имеются все же основания для выбора реактора смешения, то выход в последнем может быть повышен — хотя и не до уровня, достигаемого в реакторе периодического действия—за счет увеличения числа последовательно соединенных ступеней, а при заданном числе ступеней — за счет последовательного увеличения объема каждой последующей ступени [3, 15Р, как показано на рис. 27, а. [c.119]

В качестве второго примера рассмотрим проточный гетеро-фазный реактор с мешалкой, на вход которого подаются два потока несмешивающихся жидкостей с объемными скоростями < 20= Р0< и Qlo =(1—(Ро) Q для дисперсной и сплошной фаз соответственно, где Q — суммарный поток питания, — доля дисперсной фазы в питании. В зависимости от интенсивности перемешивания в реакторе устанавливается определенная средняя концентрация дисперсной фазы, т. е. реактор характеризуется удерживающей способностью (УС), равной ф. Примем, что капли дисперсной фазы в реакторе имеют одинаковые средние размеры [c.267]

Таким образом, точка В характеризует неустойчивое стационарное состояние. Поэтому для достижения устойчивого стационарного состояния необходимо охлаждение (более крутой ход прямой теплоотвода), что изображено точкой С, и линия ВС представляет собой граничный случай, когда достигается устойчивое состояние. Однако такое решение имеет недостаток температура охлаждающего агента должна быть выше температуры исходной смеси и теплоотвод становится зависимым от нагрузки реактора, т. е. времени пребывания 0. При изменении времени пребывания 0 (нагрузка) и температуры на входе концентрация реагента в питании или температура охлаждающего агента при сохранении выхода продукта должны изменяться более резко [c.353]

Желательным режимом работы реактора являются условия, определяемые точкой 3. Если концентрацию реагента в питании постепенно увеличивать, наклон линии а становится меньшим, точка 3 движется вправо и точка 4 — влево. Когда линия а совпадает с а, точки 3 ж 4 сольются в точку 4, в которой понижение и повышение температуры приводит к тому, что теплоприход всегда выше теплоотвода. Возмущения по температуре при ее подъеме вызовут в конечном счете возникновение устойчивого состояния только в точке 5. Если концентрацию реагента уменьшить до значений, соответствующих линии а ", то при достижении точки 2 произойдет полное затухание. [c.354]

Алгебраический метод расчета каскада реакторов дает возможность определить концентрацию исходного вещества Са на выходе последнего реактора или степень завершенности процесса (степень превращения при выбранном количестве реакторов п, либо найти число реакторов п, если известна требуемая степень превращения Ха или конечная концентрация При этом за основу выбирается модель идеального перемешивания (У1.4), в которой скорость химического превращения = / (Са) определяется механизмом и порядком реакции. Кроме того, принимается, что питание каскада постоянно и реакционные объемы всех реакторов равны, т. е. время [c.158]

Поскольку вытекающий из (г — 1) реактора поток является питанием 1-го реактора, то значения входной концентрации Сд графически могут быть найдены как ординаты точек пересечения биссектрисы угла координат с перпендикулярными линиями к оси абсцисс, проведенными из соответствующих точек кривой / (Са)-При этом ступени между кривой / (Са) и биссектрисой отвечают последовательно соединенным реакторам каскада. Таким способом определяют число ступеней (количество реакторов п), необходимое для получения требуемой конечной концентрации Сл при i = п [c.161]

Введем обозначения. Пусть F — питание, м -с р — плотность с — удельная теплоемкость реагирующей среды i — концентрация целевого компонента Т— температура. Индексы Е vl А относятся к величинам на входе потоков в реактор и на выходе из него. [c.38]

В каскаде реакторов (рис. 1 -5) питание Р и концентрация с для второго реактора равны оттоку из первого реактора и концен- [c.57]

Таким образом, степень превращения выражена в зависимости от скорости реакции г, объема реактора Vr, концентрации продуктов реакции Су и интенсивности питания. Нетрудно показать, что [c.60]

Пример У1-9. На рис. У1-15 нанесены пути периодической реакции типа А В + С при полном смешении реагентов. Исходя из различных начальных концентраций исходного материала, в завпсимости от длительности протекания реакции вычерчены линии с учетом соответствующего времени пребывания. Состав питания с а = 100 мол.% А Сво = = Ссо = 0. Определить конечные концентрации продукта С в каждом из четырех реакторов каскада. [c.132]

Реактор сме ш е ния представляет собой некоторый объем, -в котором происходит непрерывное перемешивание реакционной смеси. Элемент объема потока исходных веществ, поступающий в реактор через питающий трубопровод, мгновенно перемешивается с содержимым реактора. Состав элемента, т. е. концентрация веществ в этом элементе, резко изменяется от состава питания до состава смеси в реакторе. Такой реакционный аппарат называется реактором с полным перемешиванием или реактором идеального смешения. [c.237]

Состав питания реактора. Поскольку применяемые катализаторы вызывают полимеризацию олефинов, необходимо, чтобы концентрация госледних в реакционной смеси была значительно ниже, чем требуется по уравнению реакции. С этой целью практикуется разбавление сырья потоком непрерывно циркулирующего в системе изобутана. Соотношение изобутан—олефин в углеводородной смеси, поступающей на алкилирование, составляет обычно от 4 до 10 молей на 1 моль наиболее часто применяется шести- или семикратное разбавление. В присутствии избытка изобутапа повышается качество алкилата и подавляются иетолько полимеризация, но и побочные реакции деалкилирования. Повышение кратности изобутан—олефин более 10 1 уже малоэ( )фективно. Следует учитывать, что при повышенной кратности изобутана возрастают эксплуатационные расходы на его циркуляцию и охлаждение, а также требуется увеличивать размеры основных аппаратов установки. [c.333]

Пути совершенствования и реконструкции действующих установок. Указанные выше недостатки вертикальных реакторов частично могут быть устранены путем переобвязки имеющихся реакторов с целью перехода на последовательную подачу изобутана при параллельной подаче олефинов (один из вариантов переобвязки вертикальных реакторов показан на рис. 5). При последовательном питании реакторов изобутаном сырье установки равными порциями поступает во все реакторы, а рециркулирующий изобутан и кислота - в первый по ходу реактор. Соотношение изобутан бутилены в зоне реакции при этом выше, чем при параллельном питании реактора. Выход легкого алкилата повышается на 2 - 3%, а качество его (октановое число) не изменяется. Благодаря улучшению условий алкилирования (повышение концентрации изобутана и соотношения изобутан олефины) реакция протекает более полно - в продуктах реакции практически отсутствуют непрореагировавшие олефины. Расход серной кислоты на 1 т алкилай при последовательном питании реакторов изобутаном составляет 145 - 160 кг/т. [c.18]

В соответствии с теорией рециркуляции изменение мощности реактора будет происходить за счет действия трех факторов количества рециркулята, концентрации кодшонентов в общем питании реактора и массообмена. Рециркуляция, обладая большими возможностями свободно регулировать эти факторы, приобретает большую силу для подавления одних реакций и усиления других. Для реакций, протекающих в диффузионной области, с помощью рециркуляции можно значительно снизить эффект диффузионного торможения и практически исключить влияние внешнедиффузионного фактора. [c.14]

Каждое из этих уравнений характеризует прямую линию с угловым коэффициентом 1/0 , выражающим закон изменения концентраций в реакторе. Поэтому точка пересечения прямой МЛ , проведенной из точки, характеризующей состав питания Са(п- ), с кривой скорости реакции йслЦх даст скорость реакции в п-и реакторе и соответствующую концентрацию с ап- Таким же образом можно найти значения скоростей реакции и концентрации по известным составам питания Св(п- ) и Сс(п- ) и при соответствующем времени пребывания. При одинаковых объемах реакторов в каскаде и одинаковом объемном питании и, следовательно, постоянном значении 0 все линии МЫ будут параллельны. [c.125]

Отсутствие сырьевых трубчатых теплообменников и несложность схемы являются ее достоинства ш. К существенным недостаткам схемы относятся невозможность перевода. реактора на питание его только свежим сырьем вследствие неизбежного смешения последнего в колонне с каталитическим газойлем, невозможность изменения в широких пределах содержания тяжелого каталитичесьиго газойля в загрузке реактора, невозможность переработки сырья с высокой концентрацией легких — керосиновых — фракций без резкого увеличения рециркуляции газойля. Указанные недостатки существенно снижают производственную гибкость установки. [c.74]

Для вывода распределения времени пребывапня в случае п реакторов с перемешиванием, равных но объему и соединенных в ряд, поступают следующим образом. Предполагают, что в питании первого реактора (рис. 1-8), начиная с определенного момента т = О, вводится трассирующий элемент с постоянной концентрацией С(). При отсутствии химической реакции, в результате которой расходовался бы трассирующий элемент, материальный баланс для реактора п можно заппсать следующим образом [c.38]

Модель смешения с застойной зоной. С увеличением объема биореактора в нем в значительной степени начинает проявляться неравномерность распределения энергии по объему аипарата. На практике это приводит к образованию застойных зон. Этому также способствуют часто используемые в биореакторах встроенные теплообменники. Структура модели реактора с застойной зоной показана на рис. 3.18, а. В соответствии с рисунком весь объем аппарата делится на две зоны — и (1—х)У. В первую зону подают компоненты питания (5оо) и из нее же отбирают биомассу микроорганизмов. В застойной зоне устанавливается некоторое значение концентрации лимитирующего субстрата определяющее скорость роста микроорганизмов и их концентра- [c.144]

С помощью этой формулы можно выразить значение концентрации правой части кинетических уравнений через массовую долю одного из реагирующих компонентов, а также общую загрузку реактора в комбипированном уравнении кинетики и рециркуляции через количество свежего питания и суммы массовых долей всех непрореагировавших компонентов, возвращаемых в реактор. Последние, в свою очередь, выражаются в соответствии со стехиометрией реакции в массовых долях одного реагировавшего компонента, который обычно называют ведущим компонентом. [c.32]

Для получения относительно высоких выходов продукта S, если бы он был целевым продуктом, наоборот, необходимо иметь высокие значения концентрации реагента С , что достигается одним из следующих способов использованием реактора идеального вытеснения, где концентрация снижается постепенно от начальных высоких значений увеличением общего давления в газофазных системах или исключением ипертньхх примесей из питания, что позволяет поднять концентрацию реагента на входе в реактор исключением рецикла продуктов. [c.301]

Присоединенный завод в Портсмуте. Разделительная мощность трех существующих газодиффузионных заводов, которая достигнет 27,2 млн. кг ЕРР/год. [3.277] после завершения модернизации по программам IP и UP, позволит полностью обеспечить снабжение топливом ядерных реакторов по долгосрочным контрактам. По прогнозам Министерства энергетики США дополнительная разделительная мощность позволит поддерживать концентрацию отвала на уровне 0,20 % (при повторном использовании Ри и U) нли 0,25 % (без повторного использования Ри и U) вместо 0,29 или 0,37 / в отсутствие этой мощност1г (см. разд. 3.5.2), Эксплуатация комплекса разделительных заводов при концентрации отвала в интервале 0,20—0,25 % обеспечивает более экономичное равновесие между питанием и работой разделения, позволяя сохранять ресурсы урана и уменьшать ущерб, наносимый окружающей среде добычей н переработкой урановых руд. [c.172]

Определим долю частиц, остающихся при стационарных условиях в реакторе по истечении времени То = т/0. Пусть в аппарате, имеющем переточную трубу, первоначальное содержание целевого продукта составляет По молей в объеме V. При этом начальная концентрация с = по/У. При непрерывном вводе в аппарат реагента, не- содержащего целевого компонента, скорость питания Р = йУ1й%. [c.52]

Обозначения таковы Tq — температура стенки реактора, Гяач — начальная температура реагента на входе в реактор, q — объемная скорость питания, V — объем реактора, и — коэффициент теплонб реноса, а величина поверхности теплообмена, - АН) теплота реакции, с концентрация, Т — текущая температура, константа скорости к (Т) — аррениусова [c.57]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология