Состаи питания

Вероятно, наиболее важной из полунезависимых переменных при работе колонны является положение (номер) тарелки питания. Если состав питания колеблется не очень значительно, достаточно одного положения тарелки питания. Однако при возможных широких колебаниях состава питания может произойти нарушение режима и соответствующее понижение разделяющей способности колонны за те пределы, в которых она может быть скорректирована системой регулирования. Тогда положение тарелки питания желательно каким-либо образом автоматически изменить. [c.88]

Задаются исходные данные количество и состав питания, число тарелок, свойства компонентов для расчета энтальпии, параметры уравнений для расчета фазового равновесия (в зависимости от применяемой модели для учета неидеальности фаз), КПД тарелок, параметр для оценки точности вычислений, ограничения на качество продуктов разделения и начальные значения температуры и парового потока с первой тарелки. [c.334]

Задаются начальные профили потока пара, рассчитываемого по общему материальному балансу и концентрации компонентов в жидкой фазе по высоте колонны (в качестве начального профиля концентраций можно использовать состав питания). [c.340]

Исходные данные при решении системы уравнений математического описания число тарелок в колонне N, номер тарелки /, на которую подается питание количество питания F, состав питания количество отбираемого дистиллята D, количество подаваемой на орошение флегмы L. Величины потоков задаются в килограмм-молях, составы — в мольных долях. Количество пара в колонне G рассчитывается по уравнению [c.309]

Математическая модель может использоваться для исследования различных режимов разделения, а также для расчета статических характеристик колонны по различным каналам, например, по каналам количество питания—состав продуктов разделения , состав питания — состав продуктов разделения , величина орошения — состав продуктов разделения и т. п. При наличии зависимости температуры кипения от состава (IV, 158) при помощи рассмотренной модели можно найти положение контрольной тарелки в колонне. По температуре жидкости на контрольной тарелке регулируется режим разделения. [c.310]

Исходные данные для решения системы уравнений математического описания число тарелок в колонне N, номер тарелки питания /, количество питания F, количество паровой фазы в питании состав питания хр состав паровой фазы питания общее теплосодержание питания hp — температура tx,N+ или теплосодержание флегмы, количество тепла, подводимое к кубу колонны величина орошения Ьы+, теплоемкости Сц, j и теплоты испарения rj компонентов, конструктивные параметры колонны и физические свойства компонентов. [c.313]

Блок-схема алгоритма расчета стационарного распределения концентраций приведена на рис. 6.3. Сначала вводятся исходные данные число компонентов К, число тарелок. N, количество вводов питания NNF, число отборов фракций по паровой и жидкой фазам соответственно NNV и NNL, количество дистиллята D, флегмовое число R, точность расчета состава EPS, номера тарелок ввода питания NF, номера тарелок отбора фракций но пару и жидкости NV и NL, количества питаний F, отбора фракций по пару WV и жидкости WL, состав питаний XF, коэффициенты аппроксимации давления пара чистых компонентов А1, А2, АЗ, А4. Без каких-либо изменений в программе возможен расчет ко- [c.386]

Расход по питанию, т/ч Состав питания, % (мае.) Состав дистиллята, % (мае.) Отбор дистиллята, т/ч Флегмовый поток, т/ч Диаметр колонны, мм [c.227]

Исходная информация (техническое задание) всегда включает следующие показатели число ступеней контакта конфигурация потоков питания, боковых отборов и рециклов типы теплообменного оборудования. Кроме того, давление, время задержки жидкой фазы (при химической реакции), процент захлебывания (при уносе или провале жидкости) и эффективность контактного устройства по Мерфри (если она отличается от 1,0) должны быть заданы или определены для каждого компонента (если эти показатели различаются по величине) на каждой ступени контакта или для значительного их числа. Должны быть полностью определены также расход и покомпонентный состав питания, если только расход или некоторый другой параметр питания не регламентируется составом абсорбента, растворителя и т. п. [c.251]

Рассчитать абсорбционно-отпарную колонну (АОК) абсорбционной установки, работающей по схеме Абсорбер — АОК — Десорбер . Состав питания АОК (насыщенный абсорбент из абсорбера) приведен в табл. 3.1. Производительность аппарата по сырью 0 = 87000 кг/ч. [c.84]

Таблица 3.1. Состав питания АОК

Состав питания колонны (мольн. доли) [c.167]

Константа фазового равновесия зависит от температуры, давления и состава системы. Во многих случаях зависимостью константы от состава можно пренебречь тогда Ki = ц> (р, i), где р и t — давление и температура системы. Таким образом, уравнение (2.5) связывает состав питания, долю отгона паровой фазы и константу фазового равновесия. Очевидно, что в соответствии с физическим смыслом функция (2.5) должна тождественно сводиться к нулю поэтому задача расчета процесса ОИ заключается в нахождении сочетаний Е, р w t, обеспечивающих выполнение данного условия. Это позволяет рассчитывать процесс ОИ в нескольких постановках (при заданном составе сырья) 1) заданы ivi Е — находим р 2) заданы р и Е — находим t] 3) заданы р и i — находим . [c.91]

Решением примера У1-2 иллюстрируется расчет систем, содержащих однофазные компоненты . Исходные данные для примеров У1-2—У1-10 приведены ниже, а состав питания — в табл. 32. [c.148]

Состав питания ГХ для примеров У1-2—УЫО [c.148]

Ниже приведены компоненты и состав питания для примеров УП-1—УП-З (см. также табл. 39) [c.174]

О и бесконечное число тарелок в укрепляющей и исчерпывающей секциях. Кроме того, заданы агрегатное состояние и состав питания, тип дефлегматора и давление в колонне. Требуется определить состав продуктовых фракций. [c.245]

В данной главе описан только частный случай, когда отпарной (отгонный) агент — водяной пар — рассматривается как однофазный компонент Отличительная особенность описываемой методики заключается в том, что в отношении сходимости расчета ректификационная установка (колонна и стриппинг-секция) рассматривается как единая система. Раньше расчет основной ректификационной колонны и ее стриппинг-секций проводили отдельно. Новый подход основан на уравнениях, описывающих работу колонны с одним вводом питания, одним отбором и стриппинг-секцией. Предполагается также, что все компоненты, кроме водяного пара, входят в состав питания Р. [c.287]

Задача регулирования ректификационной колонны — обеспечение заданной четкости разделения при условии максимально экономичной работы аппарата. Поскольку ректификационные колонны используются в разных условиях эксплуатации, схемы их регулирования могут быть различными. При разделении многокомпонентных смесей в колоннах вручную или автоматически регулируются расход и состав питания, температура верха и низа колонны, давление, уровень остатка в нижней части колонны. [c.155]

Кроме того, необходимо задать в виде известных функций времени следующие величины расход питания Fp)t состав питания (Xp)t-, энергетическое состояние питания ( )t расход пара [c.118]

Остальные величины, которые должны быть заданы для решения системы, например количество и состав питания, флегмовое число и т. д., являются уже зависимыми переменными. Только в этом случае обеспечивается однозначное решение системы нелинейных алгебраических уравнений, описывающих процесс разделения. Чем сложнее процесс ректификации многокомпонентной смеси (несколько вводов питания в колонну и выводов продуктов разделения), тем больше число зависимых переменных. [c.506]

Таким образом, совершенно очевидно, что после использования всех возможностей, которые дает закон приведения сложных смесей, число неизвестных в реакторах, имеющих зависимый состав питания, будет [c.95]

Задача состоит в разработке технологического процесса, позволяющей максимально использовать реакторный объем. Для этого процесс исследовался с изменением глубины превращения и соотношения реагирующих компонентов в общем питании реактора. Состав питания менялся только за счет изменения состава рециркулята, а свежее сырье подавалось в систему в стехиометрических соотношениях. [c.285]

Расчет сверху вниз ведут аналогично. Из всех приходящих на каждую тарелку потоков определяют количество и состав питания F и q и рассчитывают процесс его однократного испарения (конденсации). Из расчета ОК—ОИ с применением теплового баланса находят покидающие тарелку потоки и их температуру. Жидкость с вышележащей тарелки входит в состав питания нижележащей. [c.312]

Результаты оптимизации. Окончательно были установлены следующие оптимальные условия 1) состав питания на входе 1,5% 2) катализатор — [c.453]

Теперь произведем графический расчет полной колонны непрерывного действия, состоящей из колонны обогащения и колонны истощения. Простейший случай будет тогда, когда перегоняемая смесь поступает при температуре кипения в виде жидкости, а состав флегмы, стекающей из колонны обогащения, тот же, что и состав питания. [c.87]

Последнее обстоятельство делает предлагаемый метод неприемлемым при изменении состава питания. Однако следует иметь в виду, что в промышленных установках состав питания обычно остается постоянным. [c.125]

Предполагаются заданными состав питания, флегмовое число, давление, количество тепла, подаваемое в кипятильник колонны, число тарелок в обеих секциях колонны. [c.141]

Примечание. Питание подается на тарелку № 6. Состав питания Х = 0,5 Х,=П,Ч Хз = 0,2. Флегмовое число равно 10. Фактор деления равен 3. [c.63]

Таким образом, расчет кривой разгона по каналу состав питания — состав на г-й тарелке выполняется по следующему алгоритму [c.150]

Вследствие того, что состав питания является постоянным, имеем [c.301]

Состав питания, поступающего в колонну с заданными параметрами I и ], может быть легко определен из уравнений материального балаиса по заданному составу исходного сырья и концентрациям легких и тяжелых примесей в каждом продукте. При этом принимается допущение о том, что примеси однокомпонентны, т. е. в колонну с параметрами /, /, кроме I основных компо- елтов, поступает (/—1)-ый тяжелый примесный компонент и (/+1)-ой легкий примесный компонент. Это допущение является [c.298]

Распределение памяти 01 — хд — состав дистиллата, моль/ моль-, 02 — X/ — состав питания, молъ/молъ] 03 — а — коэффициент относительной летучести 04 — Лтш 05 — Лщах 06 — АЛ — шаг изменения флегмового числа 07—12 — рабочие ячейки, используемые для хранения промежуточных результатов расчета. [c.440]

Состав питания реактора. Поскольку применяемые катализаторы вызывают полимеризацию олефинов, необходимо, чтобы концентрация госледних в реакционной смеси была значительно ниже, чем требуется по уравнению реакции. С этой целью практикуется разбавление сырья потоком непрерывно циркулирующего в системе изобутана. Соотношение изобутан—олефин в углеводородной смеси, поступающей на алкилирование, составляет обычно от 4 до 10 молей на 1 моль наиболее часто применяется шести- или семикратное разбавление. В присутствии избытка изобутапа повышается качество алкилата и подавляются иетолько полимеризация, но и побочные реакции деалкилирования. Повышение кратности изобутан—олефин более 10 1 уже малоэ( )фективно. Следует учитывать, что при повышенной кратности изобутана возрастают эксплуатационные расходы на его циркуляцию и охлаждение, а также требуется увеличивать размеры основных аппаратов установки. [c.333]

П-З. Найти, что количество пара (или жидкости), образующегося в результате одпократиого испарения, можно выразить через значения К для двух компонентов и состав питания следующим образом [c.61]

С целью установления соответствующих зависимостей рассмотрим работу насадочной колонны с нижним питающим кубом (см. рис. 11) полученные соотношения в целом будут справедливы и для колонн других конструкций, кратко охарактеризованных выше. Пусть в начале работы колонны в ее кубе. находится Мо молей загрузки, в которой молярная доля вышекипящей примеси составляет хо. Для равномерного смачивания иасадки жидкостью колонна вначале обычно подвергается захлебыванию , после чего в ней устанавливается необходимый тепловой режим, чтобы скорости потоков ж1идкой и паровой фаз по колонне были постоянными. Избыток жидкости из ректифицирующей части при этом стекает в куб насадкой захватывается (задерживается) лишь некоторое определенное количество жидкости. Величина Ж1идкостного захвата (задержки) зависит в основном от типа и поверхности насадки, а также от скорости потоков жидкости и пара в колонне. Затем в течение некоторого времени (пусковой период) колонна работает в безотборном режиме (режим полного орошения) до достижения в ней стациона(рного состояния и лишь после этого включается система отбора части дистиллята. Время пускового периода может быть определено расчетным путем. Однако такая оценка является весьма приближенной и поэтому время пускового периода определяется экспериментально. Как показали результаты соответствующих исследований, время пускового периода можно несколько снизить, если с самого начала процесса колонна будет работать в отборном режиме. Разумеется, отбираемый при этом дистиллят по своему составу не будет отвечать составу требуемого продукта вплоть до выхода колонны к заданному стационарному состоянию, и его целесообразно во избежание потерь исходного вещества отводить в питающий куб. В результате будем иметь случай стабилизированной ректификации, для которой справедливы закономерности, характеризующие непрерывную ректификацию. Действительно, поскольку при циркуляции жидкость — пар количество вещества в колонне не изменяется, по достижении стационарного состояния будет постоянным и состав питания — образующегося в кубе колонны пара. Совершенно очевидно, что пренебрегая, как и выше, эффектом продольного перемешивания, уравнение рабочей линии колонны, работающей в стационарном состоянии, для рассматриваемого случая можно записать в виде [c.84]

При заполнении колонны жидкостью расчет ведут снизу вверх следующим образом. По известному количеству L , составу Хс и температуре жидкости T a, приходящей со второй тарелки, а также по составу pi., количеству F , температуре питания Tpi на первую тарелку и количеству подводимого тепла из расчета однократного испарения с тепловым балансом определяют количество, состав и температуру потоков, покидающих тарелку Уи, Lj, x i, Ti- Поток газа с первой тарелки G , взаимодействуя с жидкостью, приходящей на вторую тарелку L3, дает поток жидкости с этой тарелки и поток газа Са, входящий в состав питания третьей тарелки, и т. д. Если с тарелки отбирают жидкий поток, то количество жидкости, поступающее на нижележащую тарелку, корректируют с учетом доли бокового отбора ДБОу [c.312]

Наряду с указанными существуют системы и режимы разделения, для которых возможен безитерационный расчет ректификации. К ним относятся системы с S-образным ходом линий дистилляции в определенной области составов исходного питания и режимов разделения, когда линия ректификации проходит через точку питания, а состав питания равен составу на тарелке питания. Существование таких систем и режимов было подтверждено расчетными исследованиями на примере смеси уксусная кислота—муравьиная кислота—вода. В этом случае можно решать задачу сразу в проектной постановке, проводя единичный расчет от точки питания к концевым точкам колонны до достижения заданной чистоты продуктов разделения с получением необходимого числа тарелок. [c.113]

Для Правильного применения непрерывной азеотропной разгонки необходимы достаточно подробные сведения о перегоняемой системе, включая состав питания, долю добавки в азеотропной смеси и температуры кипения азеотропов и неазеотропов. Как обычно принято в промышленности, например при производстве абсолютного этилового спирта или при обезвоживании уксусной кислоты, применяются селективные добавки, которые образуют минимальные постоянно кипящие смеси (имеющие минимальную температуру кипения). Разделение на колонках происходит между азеотропом, получаемым в виде дестиллята, и неазеотропом, остающимся в виде чистого вещества в кубе. В таких случаях добавка вводится вместе с питанием в количествах, достаточных только для того, чтобы образовать азеотроп, который удаляется в виде дестиллята. [c.319]

Каждое из этих уравнений характеризует прямую линию с угловым коэффициентом 1/0 , выражающим закон изменения концентраций в реакторе. Поэтому точка пересечения прямой МЛ , проведенной из точки, характеризующей состав питания Са(п- ), с кривой скорости реакции йслЦх даст скорость реакции в п-и реакторе и соответствующую концентрацию с ап- Таким же образом можно найти значения скоростей реакции и концентрации по известным составам питания Св(п- ) и Сс(п- ) и при соответствующем времени пребывания. При одинаковых объемах реакторов в каскаде и одинаковом объемном питании и, следовательно, постоянном значении 0 все линии МЫ будут параллельны. [c.125]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология