Коэффициент в абсорберах барботажны

Это наблюдается, в частности, когда истинная поверхность контакта фаз неизвестна и коэффициенты массоотдачи относят к некоторой условной поверхности (например, в насадочных абсорберах к геометрической поверхности насадки,в барботажных абсорберах к площади тарелки). Если можно выделить влияние второй фазы на величину истинной поверхности контакта, то коэффициент массоотдачи становится не зависящим от гидродинамики и свойств этой фазы. Таким образом, влияние второй фазы оказывается косвенным. [c.123]

Изучение массопередачи в барботажных абсорберах осложнено тем, что поверхность контакта между фазами может значительно изменяться в зависимости от гидродинамических условий, в частности от скорости газа и плотности орошения. При этом трудно установить влияние указанных факторов в отдельности на поверхность контакта и на коэффициент массопередачи. [c.563]

При изучении барботажных абсорберов обычно пользуются объемными коэффициентами массопередачи или коэффициентами массопередачи, отнесенными к единице рабочей площади тарелок. [c.563]

Точное вычисление движущей силы на тарелках барботажных абсорберов затруднительно, так как она зависит от характера перемешивания фаз (стр. 243 сл.), которое еще недостаточно изучено. Обычно принимают тот или иной вид движения и перемешивания, например, для тарелок с перекрестным током среднюю движущую силу определяют по формуле (111-84), а для провальных тарелок— по формуле (111-66). Такой прием в известной степени условен и коэффициенты массопередачи, найденные на тарелках с различным перемешиванием, могут не совпадать, если только при расчете не было учтено влияние перемешивания на движущую силу. [c.564]

При анализе массоотдачи в барботажных абсорберах часто исходят из модели обновления, определяя коэффициент массоотдачи по формуле (П-39). Хотя эта формула была выведена для массоотдачи в жидкой фазе, ряд исследователей [68, 1461 распространяют ее и на массоотдачу в газовой фазе. [c.565]

При выводе описанных уравнений исходили из коэффициентов массоотдачи отнесенных к единице площади тарелки. Исследования по определению поверхности контакта фаз в барботажных аппаратах (стр. 559 сл.) дают возможность найти истинные значения коэффициентов массоотдачи р. Можно ожидать, что по мере развития методов определения поверхности контакта и установления ее зависимости от различных факторов анализ массопередачи в барботажных абсорберах будут проводить именно этим способом. [c.568]

Массопередача. При изучении абсорбции в барботажных абсорберах с механическим перемешиванием жидкости большинство исследователей определяли объемный коэффициент массопередачи в зависимости от удельной мощности (мощность на единицу объема перемешиваемой жидкости) и объемного расхода газа Ур. [c.606]

Высота абсорберов. При расчете высоты тарельчатой части абсорбера (т. е. расстояния между верхней и нижней тарелками) по уравнению массопередачи коэффициенты массопередачи определяют по уравнению аддитивности фазовых сопротивлений (см. гл. 15). Следует отметить, что эти коэффициенты и отнесены к поверхности массопередачи, которую в тарельчатых колоннах можно достаточно приближенно определить, как правило, для первого гидродинамического режима - барботажного при скоростях газа, не превышающих скорость свободного всплывания пузырьков. [c.90]

Барботажные абсорберы. Теоретическое определение массообменной способности барботажных абсорберов на основе теории массопередачи вызывает пока непреодолимые затруднения из-за отсутствия надежного метода расчета величины и формы межфазной поверхности, образующейся в барботажной слое. Эти параметры зависят от множества факторов, среди которых главную роль играют физические свойства жидкости н газа, гидродинамическая обстановка, устройство и конструктивные размеры барботажной тарелки. В связи с этим предложенные эмпирические формулы для расчета коэффициентов массоотдачи в газовой и жидкой фазах на барботажных тарелках имеют, в лучшем случае, лишь частное значение и не могут быть использованы для расчета промышленных абсорберов. [c.498]

Изложенные выше методы расчета требуемого числа теоретических тарелок базируются на диаграмме фазового равновесия и материальном балансе процесса ректификации, но совершенно игнорируют его кинетику и гидродинамическую обстановку в аппаратах. Для восполнения этого пробела введены коэффициенты полезного действия, которые не поддаются точному теоретическому определению, а могут быть приближенно вычислены по эмпирическим формулам или заимствованы из практики. Строго научный расчет процесса ректификации, учитываюш,ий сочетание его статики и кинетики, в принципе осуш ествим на основе теории межфазного массообмена. Реализация этого пути, как уже отмечалось, невозможна до тех пор, пока не установлены количественные закономерности образования межфазной поверхности и ее геометрической характеристики в барботажных аппаратах, к числу которых относятся тарельчатые ректификационные колонны. Кроме них, однако, в промышленности используют аппараты с более или менее фиксированной поверхностью массообмена — пленочные и насадочные ректификационные колонны. Расчет этих аппаратов целесообразно базировать на теории межфазного массообмена, как было показано в главе X применительно к абсорберам. [c.540]

Действительная поверхность массопередачи редко бывает известна. Например, в барботажных абсорберах она зависит от режима движения фаз, в насадочных — от степени смачивания насадки. На практике обычно пользуются коэффициентами массопередачи, отнесенными к единице объема аппарата. [c.111]

Коэффициент массопередачи характеризует интенсивность аппарата. Для абсорбера Вентури она во всех случаях выще, чем для других аппаратов (насадочного, барботажного и др.). [c.66]

Поверхность абсорбера работает очень интенсивно, так как короб улучшает условия работы в барботажной части аппарата (повышается турбулентность раствора, уменьшаются мертвые зоны). Благодаря лучшему использованию поверхности трубных решеток и хорошему коэффициенту теплопередачи вес аппарата [c.201]

Для барботажно-пленочного абсорбера (см. рис. 102) во ВНИХИ получены следующие значения коэффициентов теплопередачи между раствором и водой [c.208]

Коэффициент теплопередачи листотрубного абсорбера (см. рис. 100) составил 200 ккал/ м ч град) при скорости воды 0,4 м/сек и удельной тепловой нагрузке 2500 ккал/ м ч)-, концентрация слабого раствора — 0,23—0,3 кг/кг, крепкого 0,31— 0,38 кг/кг. Абсорбер собран из 15 листотрубных панелей общей поверхностью 14,55 м . На каждой панели в нижней и верхней частях рамки, изготовленной из труб 25 X 3 мм, просверлены отверстия диаметром 7 мм с шагом 11 мм. В нижнюю трубку вварена барботажная трубка с отверстиями диаметром 5 мм и шагом 11 мм по всей длине. [c.209]

Коэффициент теплопередачи пленочных абсорберов выше, чем у барботажных. Они могут обрабатывать большие объемы пара, заполнение раствором у них незначительное, благодаря чему эти абсорберы нечувствительны к колебаниям нагрузки. Кроме того, у них большая площадь поверхности тепло- и массообмена и отсутствуют гидравлические потери от гидростатического столба жидкости. Благодаря указанным преимуществам пленочные абсорберы применяются для всех крупных, а также низкотемпературных абсорбционных машин. Коэффициент теплопередачи пленочных абсорберов составляет около 580 Вт/ м -°С) при этом плотность орошения раствора равна около 200—250 кг/(м ч). Барботажные абсорберы используются для малых и средних машин при температурах кипения до —35° Сив случаях, когда металлоемкость аппарата не имеет существенного значения. [c.102]

Обычно считалось, что сопротивление газовой пленки в пузырьках велико, а сопротивление жидкостной пленки при барботаже незначительно поэтому барботажные аппараты рекомендовались для абсорбции мало растворимых газов. На практике они нашли, однако, применение и для абсорбции хорошо растворимых газов. Исследования К. Н. Шабалина дали результаты, обратные ранее известным по Шабалину [184] барботажные аппараты дают высокий коэффициент массопередачи для хорошо растворимых газов и низкий для мало растворимых. Исходя из этого, он рекомендует для хорошо растворимых газов барботажные абсорберы, а на второе место ставит распыливающие для мало же растворимых газов он ставит распыливающие абсорберы на первое место, а барботажные на последнее. Исследования Шабалина представляют значительный интерес и показывают, что вопрос о механизме абсорбции не может еще считаться решенным. [c.221]

Следует отметить, что действительная поверхность контакта фаз известна довольно редко. Так, в барботажных абсорберах поверхность контакта зависит от режима движения фаз и может быть определена лишь с большим трудом. Даже в аппаратах с фиксированной поверхностью контакта (например, в насадочных абсорберах) действительная поверхность контакта, активная для массопередачи, не совпадает с геометрической поверхностью насадки (с. 153). Поэтому на практике часто пользуются условными коэффициентами массопередачи, отнесенными, например, к единице рабочего объема аппарата (объемный коэффициент массопередачи). Связь между объемным Kv) и поверхностным (К) коэффициентами массопередачи выражается уравнением Ки = Ка (I, 104) [c.53]

В нескольких работах [187, 191, 192] изучали перемешивание в барботажных абсорберах с насадкой. Эти работы показали, что с увеличением скорости газа w коэффициент 8ж сначала повышается, но при дальнейшем увеличении w падает. Э о, повидимому, связано с резким увеличением q>. [c.480]

Абсорберы с механическим перемешиванием жидкости. При изучении абсорбции в барботажных абсорберах с механическим перемешиванием жидкости [182, 266, 267] большинство исследователей определяли объемный коэффициент массоотдачи. На основе опытов в аппаратах диаметрами от 200 до 600 мм при отношении HjD = 1—3 с лопастными, пропеллерными и турбинными мешалками получено уравнение [90] [c.508]

Ввиду сказанного для расчета распыливающих абсорберов, как и для барботажных, часто пользуются объемными коэффициентами массопередачи (и массоотдачи), а также условными коэффициентами, отнесенными к единице площади сечения аппарата. [c.560]

Коэффициенты абсорбции в механических абсорберах с малым числом оборотов дисков близки к таковым в башнях с насадкой и значительно ниже, чем в барботажных аппаратах или в башнях с разбрызгиванием жидкости. Л. И. Агарев установил, что при скорости газа в пределах 0.008—0.038 м/сек. коэффициент абсорбции углекислого газа водой (плохо растворимый газ) практически не зависит от скорости газа, а коэффициент абсорбции аммиака водой (хорошо растворимый газ) возрастает с увеличением скорости газа, но менее значительно, чем в башнях с насадкой. Увеличение же коэффициента абсорбции плохо растворимого газа достигается увеличением числа оборотов дисков—К растет почти пропорционально росту числа оборотов. [c.121]

Коэффициенты массоотдачи в барботажных абсорберах еще недостаточно изучены значения Л и гц можно найти, в зависимости от высоты пеныЯп. , по формулам [c.623]

Высота абсорберов. Рабочую высоту Я (расстояние между крайними тарелками) барботажного абсорбера находят методами, указанными в главе X. При расчете Н ло уравнению массопередачи коэффициент массопередачи определяется с помощью уравнения (Х,47) или (Х,48). Так как расчет поверхности контакта фаз на тарелке затруднителен, при обработке опытных данных по массопередаче в тарельчатых аппаратах коэффициенты массоотдачи относят чаще всего к сечению 5,, тарелки (точно определяемая величина), либо к объему пеиы V,, -= Лгж т или жидкости на тарелке Уд — /1 5 (где и /г — высота пены и слоя жидкости на тарелке). [c.465]

Зависимость объемного коэффициента массоотдачи от скорости газа получена при обработке данных различных исследователей для свободного (бее насадки) барботажного слоя. При секционировании с помощью насадки эффективность массообмена увеличивается, особенно для насадки мелких размеров. Для крупных насадок (50 мм и более) увеличение по сравнению с свободным бар-ботйжным споем сравнительно невелико, поэтому для промышленных абсорберов с затопленной насадкой можно использовать данные рис. П-11. Влияние плотности орошения на объемный коэффициент массоотдачи можно учесть с помощью зависимости [c.81]

Представляет также интерес опыт эксплуатации промышленного МЭА-абсорбера в производстве метанола (работа выполнена совместно ГИАП и Щекпнскпм химкомбинатом). Абсорбер диаметром 2,1 м производительностью по газу до 60 ООО м /ч (при н. у.) обеспечивал очистку газа, содержаш его 10—13% (об.) до 2—5% (об.) СОз-Число тарелок в абсорбере 28, расстояние между тарелками 0,4 м. Коэффициент массопередачи, отнесенный к 1 м рабочей части аппарата, для зоны а >> 0,5 составляет 25—45 м /(м -ч-кгс/см2) или 25,5-10 —46-10 м /(м -ч-Па) (объем газа при н. у.). Для зоны а <С 0,5 значения коэффициента массопередачи возра стают при увеличении скорости газа от 100 до 400 м /м -ч-кгс/см , что связано с ростом высоты барботажного слоя соответственно коэффициент извлечения для одной тарелки повышается от 0,07 до 0,15. [c.161]

Грубым, но практически премлемым является пока определение требуемого числа тарелок в абсорбере через число теоретических тарелок и средний коэффициент полезного действия т]ср, т. е. Пу = /гт/т1ср. Величина п , как было показано ранее, легко находится графическим методом в диаграмме У—X (по кривой равновесия и рабочей линии процесса). Коэффициент т]ср, характеризующий степень приближения процесса массообмена на барботажных тарелках к равновесному, должен быть заимствован из практики работы абсорберов, максимально приближающихся к проектируемым. [c.498]

Многочисленные опыты, производственные испытания и промышленная эксплуатация пенных абсорберов показали их большие преимущества. Наряду с тем, что в этих аппаратах достигаются исключительно высокие- коэффициенты массопере- Шидтсть дачи, в сотни раз превышающие таковые 1)1 для насадочных абсорберов, оказывается, что гидравлические сопротивления их невелики. Это понятно, так как барботаж на решетках отсутствует, а сопротивление слоя пены гораздо меньше, чем сопротивление эквивалентного по эффективности слоя жидкости в барботажных аппаратах. [c.391]

Сопротивление абсорбера, Па-10 Объемный коэффициент массопе-редачи на 1 м барботажного слоя [м /м -ч-Па] - 1Q5 [c.268]

Для барботажных абсорберов коэффициент теплоотдачи от раствора к стенке трубы зависит от удельной тепловой нагрузки q. HsBe tna следующая зависимость [156] [c.208]

Так, при автоматизации процесса в барботажном абсорбере, в камеры которого подается вода, путем уменьшения объема камер удается в 3—5 раз уменьшить постоянные времени, что улучшает процесс регулирования. Можно изменять диапазон измерения регулирующего устройства (имеется в виду регулятор совместное измерительным элементом). Например, коэффициент усиления электронного потенциометра с изодромным пневморегулятором (с учетом абсолютного диапазона шкалы) выражается формулой [c.237]

Перспективными следует считать аппараты, в которых не требуется циркуляции кислот и может быть осуществлен внутренний отвод тепла. К таким аппаратам относятся трубчатые пленочные абсорберы прямоточного типа [130], работаюшие с высокими скоростями газа (до 40 м/с) по принципу нисходящего или восходящего прямотока. Другим видом таких аппаратов являются рассмотренные выше барботажные абсорберы с внутренним отводом тепла. Основными их достоинствами являются осуществление внутреннего отвода тепла с высоким коэффициентом теплопередачи (в 4—5 раз выше, чем в выносных холодильниках) и резкое сокращение количества перекачиваемых кислот. [c.211]

Большинство процессов содового производства основано на массо- и теплообмене при непосредственном взаимодействии жидкостей и газов. Поэтому основная аппаратура содовых заводов однотипна и представляет собой барботажные колонны, составленные из чугунных секций —царг. Царги, служащие низом (базой) и верхом колонн, полые или несут газораспределительные или брызгоотбойные устройства средние же царги заключают в себе барботажные колпачковые тарелки (пассеты). Абсорберы, теплообменники, промыватели имеют обычно многоколпачковые тарелки для увеличения поверхности тепло-и массообмена. Аппараты, в которых циркулируют суспензии и выделяются осадки, — карбонизационные и дистилляциониые колонны имеют одноколпачковые тарелки. В многополочных барботажных колоннах содового производства каждая полка работает по принципу смешения. Однако из-за большого количества полок общий режим в колонне приближается к режиму вытеснения и расчет этих реакторов можно вести, пользуясь закономерностями, характеризующими идеальное вытеснение. Примерные расходные коэффициенты на 1 т кальцинированной соды (95% Naa Os) [c.96]

Коэффициент теплопередачи абсорбера можно представить в виде зависимости от расчетной разности температур 6°С, скорости воды в трубках абсорбера т м/сек, плотности орошения раствором теплопередающей поверхности ц) л/м час (оросительные аппараты), удельного теплосъема др ккал/м час (барботажные) и т. д. [c.494]

Высота абсорберов. Рабочую высоту Я (расстояние между крайними терелками) барботажного абсорбера находят методами, указанными в главе X. При расчете Я по уравнению массопередачи коэффициент массопередачи определяется с помощью уравнения (X, 47) или (X, 48). Так как расчет величины поверхности контакта фаз на тарелке затруднителен, при обработке опытных данных по массопередаче в тарельчатых аппаратах коэффициенты массоотдачи относят чаще всего к сечению [c.490]

Число и конструкция тарелок. Чем больше число фактических барботажных тарелок в абсорбере, тем при прочих равных условиях выше коэффициент извлечения. В то же время чем меньше тарелок, тем выше должен быть к. п. д. каждой тарелки. Экспериментальным путем установлено, что целесообразно применять абсорберы с 20—30 барботажными тарелками. Дальнейшее увеличение числа тарелок в абсорбере не оправдано, так как возрастают капитал1 ные затраты, а извлечение продукта остается тем же. [c.121]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология