Коэффициент теплопередачи в абсорберах

Коэффициент теплопередачи абсорбера выше, чем барботаж-ного кожухотрубного, но ниже, чем двухтрубного. Этот аппарат хорошо компонуется с оросительным конденсатором, образуя компактный блок. [c.199]

Элементный АБ (рис. 132, б) состоит из ряда расположенных один над другим кожухотрубных элементов 6. Охлаждающая вода циркулирует противотоком внутри труб, которые орошаются раствором. Слабый раствор поступает в верхний элемент и последовательно переходит.в нижний крепкий раствор стекает в ресивер 7. Пары аммиака параллельно распределяются по элементам. Такие АБ применяются в установках большой производительности. Средние коэффициенты теплопередачи абсорберов составляют для кожухотрубных 290 вт/ м - град) кожухозмеевиков — 815 вт/ м Х Хград) элементных — 815 вт/ м град) абсорберов, орошаемых снаружи водой,— 465 вт/ м -град). [c.209]

Абсорберы выполняют кожухотрубчатыми горизонтальными и вертикальными, кожухозмеевиковыми, элементными и оросительными. Как и для генераторов, в тепловом расчете коэффициент теплопередачи принимают на основании опытных данных для горизонтальных абсорберов К = 250 4- 350 ккал/(м -ч-°С), для вертикальных пленочных К = 400 600, для элементных К = 400 ч- 600 ккал/(м -ч-°С). [c.399]

В последние годы при проектировании установок НТА стали отказываться от промежуточного охлаждения насыщенного абсорбента по схеме абсорбер—холодильник—абсорбер , так как при такой организации процесса достигаются низкие коэффициенты теплопередачи, и поэтому для съема тепла абсорбции требуются большие поверхности теплообмена (это связано с низкой скоростью движения абсорбента и отсутствием возможности регулировать ее из-за ограниченного напора жидкости в системе). Кроме того, съем тепла прн наличии такой схемы осуществляется локально, в одной или двух точках, хотя интенсивное выделение тепла при абсорбции нежелательных легких углеводородов осуществляется одновременно на нескольких верхних тарелках абсорбера. [c.212]

В этих уравнениях Ка и ТСд—коэффициенты массопередачи при абсорбции компонента и испарении поглотителя и—коэффициент теплоотдачи между жидкостью и газом к—коэффициент теплопередачи между средой в абсорбере и охлаждающим агентом —поверхность охлаждения, приходящаяся на единицу поверхности соприкосновения фаз 0—температура охлаждающего агента —расход охлаждающего агента —теплоемкость охлаждающего агента. [c.262]

Выше указывалось, что в пленочных трубчатых абсорберах выделяющееся при абсорбции тепло можно отводить, пропуская в межтрубном пространстве охлаждающий агент. В трубчатых абсорберах внутренняя поверхность труб покрыта текущей пленкой жидкости, и можно считать, что отвод тепла в них определяется коэффициентом теплопередачи от пленки к охлаждающему агенту. Этот коэффициент рассчитывают по обычным формулам, зная коэффициенты теплоотдачи от пленки к стенке трубы и от стенки к охлаждающему агенту, а также тепловое сопротивление стенки и загрязнений на ней. [c.370]

Отвод выделяемого тепла. Отвод тепла, выделяющегося при абсорбции, может производиться (см. стр. 258) охлаждением жидкости в выносных холодильниках, путем внутреннего охлаждения абсорбера или за счет испарения части поглотителя. Охлаждение в выносных холодильниках широко применяется на практике. Однако этот способ отвода тепла нельзя считать наилучшим он обычно требует перекачки жидкости (особенно при циркуляционном охлаждении), а коэффициент теплопередачи в выносных холодильниках большей частью бывает низким. Данный способ отвода тепла применим при аппаратах любых типов. Более целесообразным надо считать использование внутреннего охлаждения [c.655]

В вертикальном кожухотрубном кипятильнике греющий пар поступает в межтрубное пространство, а крепкий раствор стекает сверху вниз пленкой по внутренней поверхности труб. Слабый раствор собирается внизу, откуда его перепускают в абсорбер. Вертикальные кипятильники более эффективные, чем горизонтальные, так как коэффициент теплопередачи их на 50% выше- [c.332]

Как и для генераторов, в тепловом расчете приходится коэффициент теплопередачи принимать на основании опытных данных для горизонтальных абсорберов К = 250 + 350 ккал/м град, для вертикальных пленочных К = 400 + 600 ккал/мН град, для элементных К = 400+600 ккал/мЧ град [70,41]. [c.433]

Применяют пленочные абсорберы в основном для низкотемпературных установок, в которых учитывают высоту гидростатического столба жидкости. Коэффициент теплопередачи этих 190 [c.190]

Поверхность абсорбера работает очень интенсивно, так как короб улучшает условия работы в барботажной части аппарата (повышается турбулентность раствора, уменьшаются мертвые зоны). Благодаря лучшему использованию поверхности трубных решеток и хорошему коэффициенту теплопередачи вес аппарата [c.201]

Приводим значения коэффициентов теплопередачи k между раствором и водой, полученные во ВНИХИ для абсорберов разных конструкций. Для кожухозмеевикового абсорбера (см. рис. 95), состоящего из двух орошаемых раствором змеевиков, получены следующие значения коэффициента теплопередачи между раствором и водой [c.208]

Для барботажно-пленочного абсорбера (см. рис. 102) во ВНИХИ получены следующие значения коэффициентов теплопередачи между раствором и водой [c.208]

Коэффициент теплопередачи листотрубного абсорбера (см. рис. 100) составил 200 ккал/ м ч град) при скорости воды 0,4 м/сек и удельной тепловой нагрузке 2500 ккал/ м ч)-, концентрация слабого раствора — 0,23—0,3 кг/кг, крепкого 0,31— 0,38 кг/кг. Абсорбер собран из 15 листотрубных панелей общей поверхностью 14,55 м . На каждой панели в нижней и верхней частях рамки, изготовленной из труб 25 X 3 мм, просверлены отверстия диаметром 7 мм с шагом 11 мм. В нижнюю трубку вварена барботажная трубка с отверстиями диаметром 5 мм и шагом 11 мм по всей длине. [c.209]

Решаются оптимизационные задачи на уровне отделений переработки электролизных газов. Необходимые значения параметров межцеховых связей Gxr, Gar как задания поступают с уровня оптимизации производства. Задачи решаются на основе разработанных математических моделей (см. разделы 2, 3, гл. IV и 2, гл. V) с привлечением выбранных критериев оптимизации. При поступлении нового пакета информации проводится проверка моделей на адекватность и при необходимости их корректировка пересчетом коэффициентов k в уравнениях (IV,7, IV,34) для процесса охлаждения хлора и водорода в абсорберах, коэффициента теплопередачи в уравнениях (IV,41 IV,42 IV,45 IV,46). После выполнения необходимой коррекции моделей решаются задачи оптимизации. Результаты их решения выдаются как задания в систему оптимального управления отделениями и на верхний уровень для согласования полученных решений и определения заданий (ограничений) для подсистем нижнего уровня. [c.170]

Сравнение различных типов абсорберов. Основными преимуществами насадочных абсорберов являются их небольшое сопротивление, возможность работы при изменении газовой нагрузки в широких пределах и небольшой брызгоунос. Однако в условиях сернокислотного производства они обладают тем недостатком, что требуют циркуляции больших количеств кислоты (до нескольких сот кубических метров в час) и отвода тепла в выносных холодильниках с невысоким [150—250 ккал/(м -ч- град)] коэффициентом теплопередачи. Кроме того, насадочные абсорберы при больших нагрузках по газу (десятки тысяч кубических метров в час) громоздки и требуют высоких капитальных затрат. [c.211]

Опыт эксплуатации абсорберов-холодильников показывает, что коэффициент теплопередачи в холодильнике, встроенном в абсорбер, составляет 600—800 ккал/ м ч град), интенсивность массоотдачи единицы объема аппарата в 10 раз выше, чем в насадочных абсорберах. Кроме того, значительно улучшена эффективность использования охлаждаюшей воды. [c.260]

Принимаем, что на нижней поверхности полок пластинчатого холодильника-абсорбера происходит отдача тепла конвекцией жидкостью с коэффициентом теплопередачи /С,, а на верхней поверхности — не-конденсирующимися газами с коэффициентом теплопередачи Учитывая, что у газа и жидкости одинаковая температура и что г лощадь теплопередачи соответственно от газа и от жидкости равна половине общей площади теплопередачи холодильника, получим [c.493]

РИС. 21, Зависимость общего коэффициента теплопередачи от скорости газа в полном сечении абсорбера (с учетом инкрустаций на трубках) для трубно-решетчатой тарелки при различных скоростях охлаждающей воды в трубках [c.100]

По литературным данным, коэффициент теплопередачи линзового абсорбера составляет примерно 1000 ккал/м -час [c.91]

Коэффициент теплопередачи пленочных абсорберов выше, чем у барботажных. Они могут обрабатывать большие объемы пара, заполнение раствором у них незначительное, благодаря чему эти абсорберы нечувствительны к колебаниям нагрузки. Кроме того, у них большая площадь поверхности тепло- и массообмена и отсутствуют гидравлические потери от гидростатического столба жидкости. Благодаря указанным преимуществам пленочные абсорберы применяются для всех крупных, а также низкотемпературных абсорбционных машин. Коэффициент теплопередачи пленочных абсорберов составляет около 580 Вт/ м -°С) при этом плотность орошения раствора равна около 200—250 кг/(м ч). Барботажные абсорберы используются для малых и средних машин при температурах кипения до —35° Сив случаях, когда металлоемкость аппарата не имеет существенного значения. [c.102]

Абсорбер вертикальный кожухотрубный пленочный (лист 223) обеспечивает высокую плотность орошения от 500 до 1000 кг/(м -ч). В реальных условиях коэффициент теплопередачи от раствора к воде достигает 700 Вт/(м -°С). Высота труб практически достигает 5—6 м. Слабый раствор подается в межтрубное пространство на распределительную решетку 4. Трубы абсорбера 5 проходят через отверстия решетки. В отверстиях по образующей вырезаны направляющие канавки, через которые слабый раствор пленкой стекает по наружной поверхности труб. Газообразный аммиак также подается в межтрубное пространство примерно в середине корпуса и поглощается раствором. Тепло, выделяющееся в процессе абсорбции аммиака раствором, отводится охлаждающей водой, проходящей под напором по трубкам аппарата. Аппарат — четырехходовой (по воде). На случай переполнения пространства над решеткой раствором предусмотрены переливные трубы 3, через которые при повышении уровня раствор переливается в нижнюю часть абсорбера. Поскольку вода на охлаждение проходит в несколько ходов, в некоторой части поверхности обеспечивается принцип противотока. Это обеспечивае достаточное охлаждение крепкого раствора на выходе из аппарата. [c.104]

Воздух повышает давление в конденсаторе, абсорбере и испарителе, уменьшает коэффициенты теплопередачи и ухудшает процесс абсорбции, что приводит к снижению холодопроизводительности машины. [c.109]

Образовавшийся при кипении водяной пар переходит в нижнюю часть барабана-абсорбера, где поглощается крепким раствором, стекающим пленкой по трубкам абсорбера. Для увеличения плотности орошения и повышения коэффициента теплопередачи применяется рециркуляция раствора. [c.110]

В связи с тем что количество циркулирующего в системе водоаммиачного раствора, зависящее от принятой кратности циркуляции, фактически постоянно, большой плотности орошения можно достичь лишь конструктивным путем. В рассматриваемой конструкции абсорбера плотность орошения составляет 300—350 л/(м- ч), а коэффициент теплопередачи находится в пределах 558— 640 Вт/(м2-К). Необходимо отметить, что в данной конструкции [c.138]

Расчетные значения коэффициента теплопередачи, приведенные в таблице, несколько занижены. Это может привести к неоправданному увеличению теплопередающей поверхности абсорбера. Следует также заметить, что плотность орошения в абсорбере свыше 1000 л/(м-ч) в практических условиях не достигается. [c.148]

Вычисляется коэффициент теплопередачи для чистого абсорбера [c.181]

Использованный для проведения экспериментов, а затем и для моделирования зимний режим, при котором температура охлаждающей воды не превышает 15—17 °С, позволяет получать достаточное количество холода с температурой—28 °С (около 0,66 ГВт). Однако с повышением температуры охлаждающей воды и сохранением низкого коэффициента теплопередачи в абсорбере эффективность АХМ резко снижается. При моделировании это выражалось в том, что равенство = достигалось при очень малом перепаде температур прямой и обратной охлаждающей воды, [c.216]

Преимуществом кожухозмеевиковых абсорберов являются высокие коэффициенты теплопередачи и очень ма1[ые гидравлические потери, что особенно важно при низких давлениях кипения в испарителе. [c.405]

Пленочные абсорберы используют в основном для низкотемпературных установок, в которых, как известно, большое значение имеет высота гидростатического столба раствора. Эти абсорберы имеют более высокие значения коэффициентов теплопередачи, поэтому их используют также в случаях, где требуется меньшая металлоемкость установки. Пленочный аппарат работает эффективно в том случае, когда плотность орошения труб раствором превышает 150 л/(м-ч). Обычно необходимую плотность орошения труб не удается получить только в одном корпусе. Поэтому применяют пленочный абсорбер, составленный из отдельных элементов. [c.153]

Теплопередача. Коэффициент теплопередачи абсорбера за1ви-сит от термического сопротивления со стороны абсорбирующего раствора и охлаждающей воды. Чем меньше эти сопротивления, тем эффективнее работает теплопередающая поверхность. Учитывают также термическое сопротивление загрязнений. [c.201]

Коэффициент теплопередачи абсорбера можно представить в виде зависимости от расчетной разности температур 6°С, скорости воды в трубках абсорбера т м/сек, плотности орошения раствором теплопередающей поверхности ц) л/м час (оросительные аппараты), удельного теплосъема др ккал/м час (барботажные) и т. д. [c.494]

На такой же установке были проведены [34] опыты с тремя абсорбционными трубками в холодильнике-абсорбере (из карбейта, тантала и нержавеющей стали, внутренним диаметром соответственно 38, 25 и 22 мм) для исследования процесса получения 30—40%-ных растворов соляной кислоты. Были получены полные данные по описываемому процессу и выведено уравнение для расчета коэффициентов теплопередачи и абсорбции для холодиль- [c.136]

Анализ газа и режим работы сепараторов установок осушки нефтяного и природного газов приведены в табл. 5.2. Как видно из таблицы, десорбируемый газ обогащен углеводородами Сг и выше. Фактически в абсорбере происходит обычный процесс поглощения углеводородов гликолем. Газ сепарации гликоля направляют в топливную сеть. Пребывание гликоля в сепараторе в течение 5 -20 ми1 достаточно для хорошей очистки газа от капель поглотителя. Двухступенчатая сепарация позволяет повысить коэффициент теплопередачи в теплообменниках с 139 до 164 Вт/(м -К) и температуру подогрева гликоля на 15 °С [4]. Установка сепаратора-выветрива-теля на линии дросселирования раствора гликоля из абсорбера особенно целесообразно при наличии значительного количества газоконденсата в газе, при дегазации раствора гликоля из-за вспенивания происходит плохое разделение фаз и унос гликоля с газоконденсатом. Поэтому для обеспечения качественного разделения фаз в проект необходимо закладывать нужный объем сепаратора. Время отстоя смеси принимают равным 20—45 мин в зависимости от количества конденсата давление в первом сепараторе 1,0—1,2 МПа, [c.74]

Для лучшего отвода тепла указанным абсорберам придают такую форму, при которой достигается возможно ббльшая наружная поверхность. При естественном воздушном охлаждении турилл и целляриусов общий коэффициент теплопередачи составляет 10—-12 ккал/м час °С, Для более интенсивного отвода тепла туриллы и целляриусы иногда помещают в ящики с проточной водой. [c.581]

Абсорбция сопровождается выделением тепла, которое во многих случаях необходимо отводить в противном случае повышение температуры жидкости вызовет снижение парциального давления р , а следовательно, уменьшение движущей силы абсорбции. Для лучшего отвода тепла абсорберам придают такую форму, чтобы наружная их поверхность была наибольшей. При естественном воздушном охлаждении турилл и целляриусов общий коэффициент теплопередачи составляет 10—12 ккалI час °С. Для более интенсивного отвода тепла туриллы и целляриусы иногда помещают в ящик с проточной водой. [c.599]

Вургафт А. В. К вопросу об определении коэффициента теплопередачи в тонкопленочных абсорберах. Труды Астррыбвтуза. Вып. И. Астрахань, 1953. [c.201]

Перспективными следует считать аппараты, в которых не требуется циркуляции кислот и может быть осуществлен внутренний отвод тепла. К таким аппаратам относятся трубчатые пленочные абсорберы прямоточного типа [130], работаюшие с высокими скоростями газа (до 40 м/с) по принципу нисходящего или восходящего прямотока. Другим видом таких аппаратов являются рассмотренные выше барботажные абсорберы с внутренним отводом тепла. Основными их достоинствами являются осуществление внутреннего отвода тепла с высоким коэффициентом теплопередачи (в 4—5 раз выше, чем в выносных холодильниках) и резкое сокращение количества перекачиваемых кислот. [c.211]

Зависимость коэффициента теплопередачи от плотности орошения в абсорбере оросительного типа бромистолитиевой абсорбционной холодильной машины показана на рис. 50. Конструктивно предельно возможное увеличение плотности орошения учтено при разработке абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины агрегата АБХА-1000. Если в абсорбционной бромистолитиевой холодильной машине агрегата АБХА-2500 конструкция абсорбера предусматривала горизонтальное расположение (рис. 51,а), то в машине АБХА-1000 трубные пучки абсорбера (рис. 51, б) компонуются в вертикальном направлении [66], что приводит к значи- [c.149]

Дальнейший процесс интенсификации процесса абсорбции и теплообмена возможен при принципиально новой конструкции абсорбера, в котором процессы тепло- и массообмена разделены [64]. Такая конструкция абсорбера принята в абсорбционной бромистолитиевой холодильной машине агрегата АБХА-5000 [66]. Абсорбер представляет собой полую емкость, в которой распыля-егся предварительно охлажденный в водорастворном теплообменнике смешанный раствор бромистого лития. Следовательно, процесс теплообмена в пленке заменен на теплообмен в трубчатом теплообменнике, а процесс абсорбции протекает мгновенно в полом аппарате, где отсутствует сопротивление пучка труб. Этот принцип увеличивает коэффициент теплопередачи в теплообменнике жидкость — жидкость , соответственно сокращаются теплопередающая поверхность и гидравлические потери пара, так как водяной пар не должен проходить сквозь трубный пучок абсорбера, и упрощается конструкция абсорбера. [c.150]

Абсорбер (кривая I, рис. 67). С уменьшением коэффициента теплопередачи Ki равновесие в этом блоке устанавливается за счег роста Ati. Так как iBi= onst, изменяться могут /ва, 4 и /3. При-больших допустимых значениях перепада давления охлаждающей воды 1АР >0,1 МПа уменьшение К почти не сказывается на тепловом коэффициенте (Q onst), так как равновесие достигается уменьшением /ва- При этом резко возрастает расход охлаждающей воды. [c.193]

По испытаниям ЛТИХП, значение коэффициента теплопередачи барабанного противоточного абсорбера составляет 250—350 ккал1м час град. [c.508]

В горизонтальном элементном пленочном абсорбере (см. рис- 1П—15), состоящем из трех элементов (по 182 трубы диаметром 25x3 мм и длиной 6000 мм в каждом. Значения коэффициентов теплопередачи следую-ш ие [c.154]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология