Коэффициент тарельчатых аппаратов

Для осуществления процесса конденсационного охлаждения практически используются те же аппараты, что и для испарительного охлаждения, причем при конденсационном охлаждении газов аппараты с развитой поверхностью фазового контакта, насадочные скрубберы, тарельчатые аппараты имеют определенные преимущества по сравнению с обычными полыми скрубберами за счет более высоких значе--ний объемных коэффициентов теплопередачи. Однако специфические условия пылегазового потока (возможность образования отложений и т п) часто вынуждают использовать для конденсационного охлаждения обычные полые скрубберы [c.91]

Систематическое изучение тарельчатых аппаратов, в частности, проведено А. И. Родионовым и др. 7 . В этих работах сопоставлены результаты измерения поверхности контакта фаз в тарельчатых аппаратах различными методами, а также представлены данные о величине этой поверхности и о коэффициентах массоотдачи в обеих фазах, отнесенных к единице ее площади. Доп. пер. [c.225]

Формулы (13.15), (13.28) и (13.36) позволяют моделировать тарельчатый аппарат в тех случаях, когда по каким-нибудь причинам прямой расчет коэффициентов массопередачи не может быть осуществлен и мы не можем рассчитывать тарельчатую колонну как каскад распылительных колонн. Эти формулы практически представляют собой формулы аддитивности массопередачи в секционном реакторе и позволяют, проводя эксперименты на малой модели (одна секция), переходить к многосекционному аппарату. [c.257]

Изучается массообмен в наиболее распространенных тарельчатых аппаратах. В литературе [3] рекомендуются формулы для определения коэффициентов массоотдачи и массопередачи для этих аппаратов, нуждающиеся в уточнении. Поэтому исследование массообменных процессов (абсорбции и ректификации) и расчет массообменных аппаратов до настоящего времени проводят с точки зрения статики процесса кинетические особенности процесса учитываются введением эмпирического коэффициента эффективности (коэффициента обогащения или коэффициента полезного действия) тарелки. [c.45]

Дытнерский, развивая это направление, придал формулам для нахождения коэффициентов массопередачи универсальный вид и предложил уравнение для любого типа тарельчатых аппаратов [c.76]

Наибольшие трудности при расчете теплообмена в тарельчатых аппаратах связаны с определением поверхности фазового контакта. Поэтому коэффициенты теплопередачи обычно относят к рабочей площади тарелки. В результате такого подхода определяется не истинный коэффициент теплопередачи к, а произведение кА, где А — поверхность контакта фаз, развиваемая на [c.89]

Коэффициент ф при испарительном охлаждении газов в тарельчатом аппарате невелик, и при оценочных расчетах его можно принять равным О Тогда расход орошающей жидкости может быть определен из уравнения (3 18). [c.90]

Метод решения трехдиагоналъной системы уравнений. При решении систем высокого порядка могут возникнуть трудности, связанные с размещением матрицы коэффициентов системы в памяти машины. Например, при решении дифференциального уравнения в частных производных (уравнения Лапласа) с числом узлов, равным 500, полная матрица коэффициентов имеет 250 ООО элементов и обьино не может быть размещена в ОЗУ. Однако эта матрица слабо заполнена и лишь небольшое число ее элементов отлично от нуля. Другим примером таких систем линейных уравнений специального вида с большим числом нулевых элементов в матрице коэффициентов являются системы, получаемые при описании многоступенчатых процессов (многоступенчатая экстракция, абсорбция и ректификация в тарельчатых аппаратах и т. п.). [c.255]

Тарельчатые аппараты. При исследовании конденсационного охлаждения газов с начальной температурой 50— 70 °С в тарельчатых аппаратах [3.27] получена критериальная зависимость для расчета коэффициента теплопередачи, аналогичная формуле (3.30) [c.92]

Особенностью метода расчета с построением кинетической кривой яв ляется необходимость н ичня уравнений для определения численных значений коэффициентов массопередачи. Метод этот учитывает кинетику процесса и является одним из наиболее точных способов расчета тарельчатых аппаратов. Широкое применение его ограничивается лишь недостаточностью экспериментальных данных [Х-19]. При пользовании этим методом коэффициент массопередачи, например Кх , относится к 1 м рабочей площади тарелки. [c.676]

В целом результаты сопоставления расчетных и фактических показателей для широкого рабочего диапазона изменения определяющих параметров позволяют сделать вывод о возможности моделирования процесса хемосорбции СО2 водным раствором МАЭ в тарельчатых аппаратах. Появляется возможность выявить резервы действующего оборудования (как правило, большие запасы объясняются моделированием аппаратов на основе эмпирических значений коэффициента массопередачи) и обосновать перспективные направления (см. гл. 7). [c.184]

Размеры оборудования. При расчете размеров абсорбционного оборудования поперечное сечение аппарата и его высота определяются раздельно. Строго говоря, все существующие для этого методы расчета являются по существу эмпирическими и зависят от конструкции и внутреннего устройста абсорбера. Поперечное сечение насадочных колонн находят гидравлическим расчетом в условиях захлебывания, а сечение тарельчатых колонн—путем расчета в условиях уноса жидкости газом или на основании выбранного коэффициента полезного действия ступени. Ни один из этих методов расчета не связан непосредственно со скоростью процесса абсорбции, за исключением того, что поперечное сечение определяет линейную скорость потоков, которая в свою очередь влияет на скорость массопередачи. [c.182]

Опытные данные по кинетике массопередачи в тарельчатых аппаратах при групповом барботаже или струйном течении, в насадочных и пленочных колоннах из-за невозможности получения точных аналитических решений системы уравнений гидродинамики и диффузии в сложных условиях взаимодействия фаз обобщаются методами теории подобия и анализа размерностей. Полученные на основе таких обобщений расчетные зависимости для коэффициентов массопередачи являются в настоящее время наиболее надежными и охватывают практически все условия взаимодействия фаз. [c.88]

Б. И. Орлов, А. Н. Плановский. Экспериментальное определе ние коэффициентов массоотдачи в тарельчатых аппаратах, Химическое маши построение , 1960, № 3. [c.161]

В ряде работ рассмотрено влияние загрязняющих эффектов на глубину очистки при ректификации [1—41 (в том числе условиях продольного перемешивания жидкой фазы [4]) и зонной плавке 15]. Рассмотрению загрязняющего действия брызгоуноса в тарельчатом аппарате при глубокой очистке паров посвящена работа [6]. Анализ же влияния брызгоуноса в общем процессе очистки до сих пор проведен не был. Между тем брызгоунос является причиной того, что зачастую даже при весьма больших термодинамических коэффициентах разделения не удается получить продукт с содержанием отдельных примесей на уровне —1-10 % (см. таблицу). [c.77]

Процесс размывания полосы в хроматографической колонне характеризуется тем, что дисперсия пропорциональна пройденному отрезку dL, причем коэффициенту пропорциональности по аналогии с тарельчатым аппаратом придается смысл высоты эквивалентной теоретической тарелке Но (ВЭТТ). Интегрирование по всей длине колонны при условии постоянства Яо дает известное соотношение [c.150]

Введение в расчет тарельчатых аппаратов с кипящим слоем коэффициента, учитывающего перемешивание твердой фазы на тарелке, позволит уточнить необходимое число тарелок и габариты аппарата. В общем виде этот коэффициент можно представить так [c.194]

Следует отметить, что не только коэффициент массопередачи зависит от ряда параметров, но они оказывают влияние и на поверхность контакта, и на движущую силу процесса. Например, в тарельчатых аппаратах изменение скорости газа заметно влияет на поверхность контакта фаз. В аппаратах с кольцевой насадкой поверхность контакта в значительной степени зависит от плотности орошения, размеров насадки и скорости химической реакции . [c.110]

С использованием фактора гидродинамического состояния двухфазной системы в качестве гидродинамического параметра, определяющего массоперенос, получены хорошие корреляции экспериментальных данных по массопередаче в аппаратах самого различного типа и для различных процессов абсорбция газов [51] и ректификация [286] в насадочных колоннах, массо- и теплообмен в ротационных тарельчатых аппаратах [287, 288], экстракция в струйных аппаратах [289] и др. В частности, для расчета коэффициента массопередачи при абсорбции в колоннах с противоточными решетчатыми тарелками предложено [51] уравнение [c.159]

Исследования показывают, что коэффициент теплопередачи для тарельчатых аппаратов при охлаждении насыщенных газов сильно возрастает с увеличением влагосодержания охлаждаемых газов [37]. Однако надежных данных о влиянии влагосодержания на коэффициент теплопередачи пока не имеется. [c.89]

Коэффициенты массоотдачи рассчитываются как определенные функции физико-химических свойств фаз и параметров режима в соответствии с критериальными уравнениями, полученными для ректификации бинарных смесей в тарельчатых аппаратах [5]. В общем виде зависимости имеют вид [c.146]

Хортон и Франклин, приняв за основу предположение Льюиса и Шервуда о том, что абсорбция в тарельчатой колонне происходит неравномерно (на верхних тарелках аппарата интенсивно поглощаются легкие компоненты, а на нижних — относительно тяжелые компоненты) предложили рассчитывать абсорбцию покомпонентно, ориентируясь на коэффициент поглощения, для интервалов колонны, в которых располагается наибольшее число тарелок, связанных с поглощением данного компонента, или где происходит в основ- [c.83]

Таким образом, для проведения вакуумной ректификации необходимы ректификационные колонны с малым удельным гидравлическим сопротивлением, т. е. гидравлическим сопротивлением, приходящимся на единицу разделительной способности. Разделительную способность применительно к тарельчатым аппаратам часто выр ажают числом теоретических и действительных тарелок. Если Ард.т — удельное Сопротивление действительной тарелки, а т] — коэффициент полезного действия тарелки, то удельное гидравлическое сопротивление Дрт.т. отнесенное к теоретической тарелке, будет равно [c.12]

Для тарельчатого массообменного аппарата коэффициент массопередачи может быть отнесен к контактной площади тарелки [c.31]

В наиболее законченном виде метод расчета тарельчатых массообменных аппаратов (ректификационных и абсорбционных), базирующийся на использовании законов массопередачи, дается А. Г. Касаткиным, А. Н. Плановским и О. С. Чеховым [142]. Особенностью этого расчета является графическое определение числа реальных тарелок по числу единиц переноса. Принцип расчета поясним, используя наиболее простой случай, когда коэффициент массопередачи на всех тарелках аппарата одинаков, а уноса жидкости с нижележащих тарелок на вышележащую не происходит. [c.310]

Высота аппаратов со ступенчатым контактом. Высоту аппаратов этого типа, в частности тарельчатых колонн, иногда выражают через объемный коэффициент массопередачи, согласно уравнению (Х,77) или (Х,77а). В барботажных аппаратах величина Ку должна рассчитываться на единицу объема слоя пены или эмульсии, в котором происходит в основном массообмен. Однако ввиду трудности определения объема подвижной пены коэффициенты массопередачи относят к единице рабочей площади тарелки. Эти коэффициенты массопередачи, обозначаемые через Кз, связаны с коэффициентами массопередачи Ку и Ку (например, прн расчете по фазе Ф ) соотношением [c.424]

Процессы охлаждения жидкостей воздухом и насыщение газов парами ил1еют широкое распространение в химической технологии. Они проводятся в аппаратах различной конструкции и подробно изучены. Процессы охлаждения воды в градирнях хорошо освещены в монографии Бермана [ ]. Тепло- и массопередача в скрубберах была изучена Жаворонковым [ ] и описана в других работах ]. Имеются также данные и для тарельчатых аппаратов. Так, Позии, Мухленов, Тумаркина и Тарат [ ] изучали тепло- и массопередачу на ситчатых тарелках с перетоком жидкости. Были определены коэффициенты тепло- и массоотдачи и для тарелок других конструкций ]. Аналогия между тепло- и массообменом на контактных тарелках рассмотрена в диссертации Кочергина [ ]. В этих работах коэффициенты тепло- и массоотдачи относились не к поверхности [c.127]

Принимаемые допущения относительно гидродинамики потоков в массообменных элементах обусловлены теми моделями структуры, которые используются в данной модели. К наиболее распространенным моделям относятся смешение, вытеснение и диффузионная. Часто оказывается удобнее вместо диффузионной использовать ячеечную исходя из простоты ее машинной реализации. На основе указанных можно использовать любую их комбинацию, получая комбинированные модели, которые позволяют более полно отразить реальную структуру потоков, а именно зоны смешения, вытеснения, байпасирования, каналообразова-ния и т. д. Принятие той или иной модели имеет целью внесение поправки на оценку эффективности контакта фаз. Наиболее распространенные модели тарельчатых аппаратов и формулы для определения матриц коэффициентов эффективности приведены в гл. 4. [c.317]

Высота абсорберов. Рабочую высоту Я (расстояние между крайними тарелками) барботажного абсорбера находят методами, указанными в главе X. При расчете Н ло уравнению массопередачи коэффициент массопередачи определяется с помощью уравнения (Х,47) или (Х,48). Так как расчет поверхности контакта фаз на тарелке затруднителен, при обработке опытных данных по массопередаче в тарельчатых аппаратах коэффициенты массоотдачи относят чаще всего к сечению 5,, тарелки (точно определяемая величина), либо к объему пеиы V,, -= Лгж т или жидкости на тарелке Уд — /1 5 (где и /г — высота пены и слоя жидкости на тарелке). [c.465]

В расчетах тарельчатых аппаратов по изложенной схеме непосредственно не учитывается механический унос жидкости поднимаю Цимисн с тарелки парами или газами. Несомненна, практически унос жидкости с нижележащих тарелок па лежащие выше приводит к некоторому смещению концентрации по высоте аппарата и уменьшению движущей силы процесса. Это смещение будет тем большим, чем с большей скоростью протекают пары через жидкость на терелке и чем меньше расстояние между тарелками. Некоторые авторы рекомендуют учитывать этот фактор нутем введения в расчетные формулы для определения числа тарелок поправочного коэффициентаОднако в этом возможно и нет необходимости, так как фактор уноса жидкости парами и газами с тарелки на тарелку может быть учтен коэффициентами массопередачи или числовые значения которых определяются экспериментально а зависимости от ско- [c.514]

Испытания абсорбции фтористых газов (Sip4 и 2НР -b Sip4) в тарельчатых аппаратах при пенном режиме показали их высокую эффективность. При линейной скорости газа в общем сечении аппарата с колпачковой тарелкой 2 м/сек коэффициент абсорбции [c.350]

Приведенные результаты послужили одной из причин рекомендовать глубокую очистку серы, селена и теллура при атмосферном или повышенном давлении. В качестве другой причины этого решении в работах [2, 8] называется ухудшение условий массообмена нри снижении температуры ректификации вследствие увеличения вязкости и снижения коэффициента молекулириой диффузии в жидкой фазе. Однако это необходимо учитывать только в условиях, когда основное сопротивление массообмену сосредоточено в жидкой фазе. Если диффузионное сопротивление массообмену сосредоточено в паровой фазе, то с уменьшением давления (температуры) интенсивность массообмена должна возрастать (см. гл. III). Третий фактор, который необходимо учитывать ири анализе оптимальных условий очистки, — это поверхность контакта фаз. Как следует из соотношений (III-72) и (III-147), при удовлетворительной смачиваемости материала контактных устройств ректификационной жидкостью поверхность контакта фаз с уменьшением температуры для тарельчатых аппаратов возрастает, а для насадочных — уменьшается. [c.153]

Барботажные (тарельчатые) аппараты. Диаметр этих аппаратов определяется по уравнению расхода (XII — 24). Скорость газа рассчитывается по опытньш зависимостям. Высота аппарата зависит от числа тарелок в колонне и от расстояния между тарелками, которое выбирается на основании опытных данных. Число тарелок Nm находится путем деления числа ступеней изменения концентрации (которое определяется графическим путем) на коэффициент полезного действия тарелок т] [c.227]

Показано, что целесообразно использовать тарельчатый аппарат для очистки газа под давлением 20—30 аг при линейной скорости газа 0,15—0,3 м1сек. Поскольку с увеличением давления коэффициент массопередачи уменьшается незначительно, то работа при большем числе единиц переноса (по сравнению с работой при атмосферном давлении) должна обеспечить и больший коэффициент извлечения. [c.146]

Незнание поверхности контакта фаз затрудняет определение коэффициентов массопередачи и п конечном итоге расчет тарельчатых аппаратов. При определении коэффициентов скорости процесса их вынуждены относить к плогцади тарелкп или к объему газо-жидкостпого слоя, возникающего на ней. В итоге определяют не истинные коэффициенты, а произведение коэффициентов массопередачи иа удельную поверхность контакта фаз отнесенную к единице площади тарелки или единице объема газо-жидкостного слоя, вычисляя нри этом [c.244]

С. Г. Стрижов [245] проводил опыты по очистке радиоактивно-загрязненных вод методом дистилляции на выпарном аппарате с / =100 м и на пятитарельчатой ректификационной колонне с туннельными колпачками. Установлено, что при пенообразовании очистка практически не происходила. При работе в пленочном режиме (выносная греющая камера выпарного аппарата заполняется на 10—25%) на пенящихся сбросах получены коэффициенты очистки 10 —10 . Для уменьшения солевого уноса с паро-воздушной смесью был опробован способ поддува сжатого воздуха в сепаратор выпарного аппарата (3—5 л /ч при давлении 0,05 атм). При этом унос солей уменьшился в 2 раза. В работе указано, что колпачковые тарельчатые ректификационные колонны удобны в эксплуатации и дают высокую эффективность очистки вторичного пара, [c.171]

Высота абсорберов. Рабочую высоту Я (расстояние между крайними терелками) барботажного абсорбера находят методами, указанными в главе X. При расчете Я по уравнению массопередачи коэффициент массопередачи определяется с помощью уравнения (X, 47) или (X, 48). Так как расчет величины поверхности контакта фаз на тарелке затруднителен, при обработке опытных данных по массопередаче в тарельчатых аппаратах коэффициенты массоотдачи относят чаще всего к сечению [c.490]

Испытания абсорбции фтористых газов (51р4 и 2НР-ЬЭ1Р4) в тарельчатых аппаратах при пенном режиме показали их высокую эффективность. При линейной скорости газа в общем сечении аппарата с колпачковой тарелкой —2 м/сек коэффициент абсорбции эквимолекулярной смеси 2НР+51Р4 составляет 17000—19000 м/час (в расчете на площадь основания колпака). Степень поглощения на одной тарелке 82,5%. Таким образом, поглощение на 97% может быть достигнуто в аппарате с двумя колпачковыми тарелками, при гидравлическом сопротивлении —150 мм вод. ст. В аппарате с ситчатыми тарелками без переливных устройств, работающем на пенном режиме при полном провале жидкости через отверстия тарелок, при скорости газа 1,5 м/сек, достаточно 3 тарелок 6 для снижения концентрации фтора в газе до 0,02 г/м . Гидравлическое сопротивление каждой тарелки 25—30 мм вод. ст. Отверстия тарелок кремнегелем не забиваются. [c.745]

Поскольку коэффициент испарения в тарельчатых аппаратах невысок (при характерных для них значениях т > 0,4 л/м , ф согласно рис. 3.12 составляет всего лишь 10 2—10 ), расход жидкости может быть определен но формуле (3.38). Отношение 0 /3 представляет собой плотность орошения тарелки в кг/(м2-с), используемую для определения гидродинамического режима работы тарелки и расчета гидравлического сопротивления зоны контакта Арзц в аппарате. [c.90]

Высота абсорбера определяется конструкцией аппарата. Для абсорбера тарельчатого типа она зависит от числа тарелок, необходимых для обеспечения требуемой степени очистки газа. Учитывая, что коэффициент полезного действия тарелок не превышает 25—40%, число их обычно принимается равным 25— 30 шт. Из-за возможного вспенивания раствора обычно расстояние между тарелками принимается равным 500 м, хотя в зайи-симости от типа тарелок оно может несколько меняться. Размеры абсорберов и отпарных колонн установок аминовой очистки могут быть определены с помощью рис. IV. 15 и IV. 16. [c.285]