Приведенная влажность топлива

Здесь и — приведенные влажности топлива соответственно при [c.20]

Рис. 4-3. Поправочный коэффициент, учитывающий влияние золы топлива для условий конвективных газоходов (д 950°С) в зависимости от приведенной влажности топлива и от избытка воздуха.

В методике приведенных характеристик основным параметром является приведенная влажность топлива [c.10]

При использовании приведенных характеристик топлива не только упрощается расчет, но и отпадает необходимость в этих подробных и уточненных сведениях. Как уже упоминалось, для проведения расчета достаточно знать сорт и приведенную влажность топлива. Напомним также о дополнительных крупных преимуществах. Приведенные энтальпии и тепловосприятия, уменьшенные в 10 раз, представляют собой количество тепла, выраженное в процентах от теплоты сгорания топлива, что придает им большую наглядность и облегчает обобщения ( 1-3,в). [c.57]

Рис. 4. Зависимость температуры уходящих газов от приведенной влажности топлива 1 — слоевое сжигание рядового угля (с 2+7%, ДС = 11- 18%) 2-

Использование уравнений прямой линии ие только упрощает расчет, но и придает ему большую наглядность, поскольку количественное влияние приведенной влажности топлива выражается прямо и непосредственно величинами угловых коэффициентов. [c.35]

Рис. 7-15. Коэффициент прямой отдачи топки в зависимости от приведенной влажности топлива и температуры на выходе из топки.

Поправочный коэффициент Кзи по существу является одновременно относительной величиной погрешности, возникающей при определении энтальпий озоленных продуктов сгорания без учета золы топлива. Эта погрешность соответственно распространяется на тепловосприятия и теоретическую температуру горения. Из (4 11) и рис. 4-3 и 4-4 видно, что рассматриваемая погрешность возрастает с уменьшением избытка воздуха и приведенной влажности топлива. [c.65]

Изменения балласта топлива исчерпывающе учитываются по изменениям приведенной влажности топлива с помощью вспомогатель- [c.68]

Обе поправки а состав горючей массы и приведенную влажность топлива согласно 4-6,6, в учитываются по формулам [c.73]

Изменения балласта топлива учитываются обобщенной методикой точно по приведенной влажности топлива W . При использовании/,/-диаграммой поправочные коэффициенты к энтальпиям воздуха и продуктов сгорания (Эв и Эг) берутся в зависимости от алгебраической разности W°—2, поскольку опорное топливо (экибастузский уголь) взято при № дг=2. Эти коэффициенты находятся по вспомогательному графику на диаграмме либо подсчитываются по формулам [c.76]

Обе поправки на состав горючей массы и на приведенную влажность топлива согласно 4-6,6 и 4-4,в учитываются по (4-23) — (4-26). [c.78]

В этих формулах К 2, К"г, /С и С — коэффициенты, зависящие от сорта и приведенной влажности топлива. [c.110]

В этой формуле К, С и Ь — коэффициенты, зависящие от сорта и приведенной влажности топлива их значения, усредненные по группам топлив, даны в табл. 5-4 и на рис. 5-6 и 5-7 Аг — поправочный коэффициент, который определяется по (5-24) и учитывает влияние температуры на теплоемкость продуктов сгорания в пределах температур вух=150 30°С этот коэффициент мало отличается от единицы Аф— =0,996 1,004 (рис. 5-8). [c.114]

Для влажных углей увеличение приведенной зольности обычно влечет за собой одновременное и значительное повышение их приведенной влажности. Интересно, что такой эффект часто имеет место в тех случаях, когда с ростом зольности рабочая влажность снижается [Л. 50]. В связи с этим при сжигании влажных углей увеличение зольности и связанное с этим повышение приведенной влажности топлива приводят к значительному снижению температур топки и ухудшению условий сжигания. Это в свою очередь может существенно сказаться на росте потери тепла <74. [c.148]

Потеря тепла от химической неполноты сгорания. В основу расчета может быть положена обобщенная формула (5-43), которая в общем виде выражает зависимость потери тепла дз от характеристики топлива и параметров режима. Для контроля экономичности совместного сжигания топлив можно без ущерба для точности не считаться со слабым влиянием приведенной влажности топлива на потерю тепла от химической неполноты сгорания и представить расчетную формулу в упрощенном виде [c.156]

При этом величина приведенной влажности топлива, благодаря относительно малым величинам углового коэффициента с сказывается сравнительно слабо. [c.158]

Теоретическая температура горения находится по обобщенной I, /-диаграмме и вспомогательным графикам а=/(а /в), составленным для каждого сорта топлива, позволяющим непосредственно определить искомую температуру. Вводятся небольщие поправки на отклонения состава горючей массы ( 1- -2%) и приведенной влажности топлива. При необходимости учитывается рециркуляция газов, зольность топлива и диссоциация продуктов сгорания ( 7-2,в—ж). [c.165]

Определение теоретической температуры горения антрацитов, полуантрацитов и тощих углей производится по рис. 7-3 по зависимости а—/(ат возд) для опорного топлива — донецкого АШ Пересчет на заданное топливо ведется по (7-6). Коэффициент Этл, учитывающий состав горючей массы топлива, берется из табл. 4-3, а коэффициент Э , учитывающий изменения приведенной влажности топлива [c.192]

Определение теоретической температуры горения бурых углей производится по рис. 7-5 по зависимости в а—/(ат возд) для опорного топлива — назаровского бурого угля "=12,5. Пересчет на заданное топливо ведется по формуле (7-6). Коэффициент Этл берется из табл. 4-6 и 4-7, а коэффициент Эг, отражающий влияние приведенной влажности топлива, — по графику рис. 4-8. [c.192]

Поправочный коэффициент /(зл одновременно выражает относительную погрешность определения теоретической температуры горения без учета золы. Из рассмотрения (4-11) и рис. 4-4 видно, что эта погрешность возрастает с уменьшением избытка воздуха и приведенной влажности топлива. [c.201]

При обычной схеме работы парогенератора величина т в зависимости от присосов воздуха и приведенной влажности топлива находится в пределах 0,6—0,9. Всегда т<1, что объясняется более высокой теплоемкостью продуктов сгорания, содержащих трехатомные газы (Сг>Св), и более высоким избытком воздуха по газовой стороне, чем по воздушной (а>р). [c.215]

Метод, разработанный автором, основанный на приведенных характеристиках, позволяет определять плотность дымовых газов в зависимости только от сорта и приведенной влажности топлива с достаточно высокой точностью (см. ниже). Определение приведенной плотности р° производится графически (рис. 7-23 и 7-24) или по формуле [c.223]

Из рассмотрения результатов сравнительных расчетов, приведенных в этой таблице, видно, что метод обобщенного определения р г по приведенным характеристикам более точен, чем метод графического определения по нормам [Л. 59]. В то же время он более прост, так как для него достаточно знать только сорт и приведенную влажность топлива, тогда как для определения р°1. по нормам требуется знать объемы водяных паров и продуктов сгорания, подсчитанные по составу топлива. Преимущество метода приведенных характеристик при определении р, как и во многих других случаях, заключается в том, что неточность анализа топлива мало отражается на результатах итогового расчета вследствие относительно малых значений коэффициентов перед величиной Ц7п. [c.225]

Величина так же как и приведенная влажность топлива [c.233]

Приведенная влажность топлива — масса влаги-топлива, кг на 4,19-10= кДж (100 000 ккал) низшей теплоты сгорания рабочего топлива [c.243]

Опыты показали, что увеличение зольности суспензии повышало общую приведенную влажность топлива с 7,0 до 11,4. В результате увеличения приведенной влажности топлива повышалась объемная доля (парциальное давление) водяных паров в продуктах сгорания при увеличении приведенной влажности топлива с 7,0 до 11,4 объемная доля (парциальное давление) водяных паров возросла в 1,5 раза. Кроме того, несколько увеличились объем продуктов сгорания и скорость их прохождения по газовому тракту котла. [c.54]

Снижение температуры уходящих газов при увеличении приведенной влажности топлива оказало более значительное влияние на потери тепла с уходящими газами чем некоторое увеличение их объема, и уменьшило эту основную слагающую теплового баланса. [c.56]

Зависимость температуры уходящих газов от приведенной влажности топлива при изменении зольности от 17 до 55%, установленная в процессе испытаний, показана на графике (рис. 4). Точки в левом верхнем углу, соответствующие температуре уходящих газов /ух [c.56]

Количество поступающей в топку влаги определяется по формуле (8.43), из которой следует, что при заданной паропроизводительности котла, т.е. фиксированном секундном расходе энергии Q, оно пропорционально приведенной влажности топлива. Следовательно, поступление влаги будет больше при работе котла на подмосковном угле, несмотря на то что доля обшей [c.193]

Примерное содержание влаги в различных видах топлива и приведенная влажность топлива [c.24]

Из расомотрения расчетных формул (3-1) и (3-2) видны определяющая роль приведенной влажности топлива и линейный характер за-аиоимости объемов от нее. Для определения величин и У" требуется лишь знание сорта топлива (для выбора значений постоянных коэффициентов) и его приведенной влажности. [c.34]

Линейные зависимости объемов от приведенной влажности топлива, представленные основными расчетными формулами С. Я- Корницкого (3-1) и (3-2), могут быть выражены простыми уравнениями прямой линии [c.34]

Отношение кт/к для всех энергетических топли колеблется в узких пределах, составляя 2,9—3,1. Эта показывает, чтв с увеличением приведенной влажности топлива прирост теоретического объема продуктов сгорания примерно втрое больше, чем прирост теоретического объема воздуха (имеется в виду абсолютная величина приростов). [c.35]

Пример 1. Определить суммарную производительность дутьевых вентиляторов парогенератора энергоблока 300 МВт при сжигании антрацитового штыба (АШ) приведенная влажность топлива В7"=2 теплопроизводительность Спг=640 Гкал/ч соответственно тепловая мощность агрегата Qut= AA МВт Т1пг==91% 4=3% в.д= =30°С QPa=QPp отношение количества воздуха перед воздухоподогревателем (РВВ) к теоретически необходимому Р вп —— Асет—Ас1пл.д НАсьв11- 1)2—0,05—0,06— — [c.54]

Сказанное относится к формулам пересчета и вспомогательным графикам в части определений и (а=1). При пересчетах приведенной энтальпии продуктов сгорания непосредственно по (4-17) и (4-18) либо с помощью вспомогательных графиков в случаях, когда а>-1, возникает дополнительная небольшая погрешность, так как (4-18) для удобства номографирования упрощена. Она основана на допущении, что относительный прирост энтальпии / г при увеличении приведенной влажности топлива от. нуля до составляет [c.70]

Здесь а — коэффициент, уточненное значение которого для различных видов топлива может быть взято из табл. 3-1 его усредненное значение для всех видов топлива при относительных отклонениях, в больщинстве случаев не превышающих 1%, составляет а=1,1 а — коэффициент избытка воздуха в продуктах сгорания, который достаточно ТОЧНО может быть подсчитан по обобщенной методике ( 5-2) — приведенная влажность топлива <74—механическая неполнота сгорания, % Снеп.гор — суммарная теплота сгорания газообразных горючих компонентов, содержащихся в 1 м сухих продуктов сгорания [c.139]

Потеря тепла суходяш,ими г а з а м и. Расчет потери тепла рекомендуется производить по обобш.енной формуле автора (5-25), принятой Минэнерго для контроля экономичности работы электростанций [Л. 36]. Рассмотрим модификации этой формулы [(5-25а) —(5-25д) ] для сухих тве рдых топлив (при 1 "<2), мазута, нефти, а также природных и попутных газов, позволяющие обойтись без использования приведенной влажности топлива. [c.155]

Таким образом, уменьшение количества сырого топлива на складе за счет его естественной сушки приводит к экономии топлива. Расчетная формула (7-1а) наглядно показывает, что уменьшение приведенной влажности топлива на одну единицу (AW rrzl) в результате даровой сушки топлива на складе дает экономию топлива, равную 0,6%. [c.187]

В проекте ЛО ТЭП на основе тепловых расчетов парогенератора и обобщения опытных данных принято повышение экономичности в соответствии с табл. 7-10. При этом зависимость изменения потери тепла с уходящими газами от приведенной влажности топлива, которая обычно подчиняется линейному закону, для рассматриваемого случая выражается уравнением А 2 0,185Л ", %. [c.237]

Зависимость темпе ратуры уходящих газов от приведенной влажности топлива при изменении зольности от 17 до 55%, установленная в процессе испытаний, показана на графике (рис. 4). Точки в левом верхнем углу, соответствующие температуре уходящих газов 290° С и приведенной влажности = о,5, получены при слоевом сжигании рядового угля, а точки в правом нижнем углу — при сжигании суспензии с различной зольностью над слоем топлива. С увеличением приведенной влажности топлива с 0,5 (рядовой уголь с № р 3% и Л " гь 14%) до 10,75 (суспензия с И р 50% и 55% доля суспензии сусп = 0,65 влажность и зольность рядового угля такие же, как при слоевом сжигании) температура уходящих газов снижалась с 290 до 180° С. [c.56]

С и приведенной влажности Ц7"р = 0,5, получены при слоевом сжигании рядового угля, а точки в правом нижнем углу — при сжигании суспензии с различной золоностью над слоем топлива. С увеличением приведенной влажности топлива с 0,5 (рядовой уголь с и А%) до 10,75 (суспензия с 50% и [c.56]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология