Относительное сужение

Наиболее важными характеристиками механических свойств при выборе материалов являются предел прочности или временное сопротивление а , предел текучести а , относительное удлинение б, относительное сужение 1 1, модуль упругости при растяжении Е (модуль продольной упругости), коэффициент Пуассона л, ударная вязкость а . [c.5]

С понижением температуры для сталей предел прочности, предел текучести и модуль упругости возрастают относительное удлинение и относительное сужение уменьшаются незначительно, а ударная вязкость резко уменьшается. Явлению падения ударной вязкости (хладноломкости) подвержены как углеродистые, так и легированные стали. [c.14]

В окрестности трещиноподобных дефектов и конструктивных концентраторов напряжений возникают локальные пластические деформации. Область с пластической деформацией ограничивается радиусом Гт, [17]. Деформации в пластической зоне распределены крайне неравномерно. Очевидно, что непосредственно в верщине трещины максимальные деформации не могут превысить величины, соответствующей истинному сопротивлению разрыву. Приближенно, предельную деформацию 8 р можно определить по известному относительному сужению образца при разрыве ц/ по формуле [c.56]

Пример 3. Определить ресурс сосуда с исходными данными примера 2, но работающего в условиях малоциклового нагружения при отнулевом цикле Ртах = Рр, Ртт = 0. Коэффициент концентрации напряжений аа=2,2. По данным механических испытаний относительное сужение образца на растяжение до разрушения составляет 1 /=0,55. По формуле (6.5) определяем коэффициент концентрации пластических деформаций К -= 2,38. [c.341]

Рис. 1.14. Зависимости относительного сужения х / и удлинения 6 от степени деформации гпл (деформационное старение)

Относительное сужение площади поперечного сеченпя образца при разрыве. Таблица 4.24. Содержание элементов и механические свойства сталей типа [c.226]

Квазихрупкий излом включает в себя характерные признаки вязкого и хрупкого разрушения и образуется возникновением макроскопической деформации, не превышающей 10-15%. Предельная деформация (относительное сужение кромок разрыва) вязкого разрушения составляет более 10-15%. Основной причиной вязкого разрушения является явление потери устойчивости (образование шейки) общей (макроскопической) или локальной пластической деформации (рис. 2.1). Как будет показано ниже, предельная равномерная деформация (до момента образования шейки) составляет около (0,6-1,0)п, где п - коэффициент деформационного упрочнения металла. Для многих сталей п = 0,1-0,4. Следовательно, вязкое разрушение трубопроводов и сосудов должно сопровождаться заметным утонением стенок (более 15%) вдали от разрыва при соот- [c.66]

Рис. 1.14. Зависимости относительного сужения [1 и удлинения 5 от степени деформации е , (деформационное старение)

Характер изменения пластических свойств стали (относительного удлинения б и относительного сужения 11)) при повышении температуры противоположен изменению предела прочности (см. [c.7]

На рис. 1.14 построены зависимости относительного сужения и удлинения искусственно состаренных (деформация + нагрев до 250°С) сталей от степени предварительной пластической деформации ед. Как видно, с увеличением степени пластической деформации значения i и O падают. Это свидетельствует об охрупчивающем действии на металл пластических деформаций, что при определенных условиях, должно соответствующим образом снижать эксплуатационные характеристики элементов, например, при их работе в условиях воздействия отрицательных температур. [c.49]

Относительное удлинение в . Относительное сужение в [c.280]

О , А - предел прочности и относительное сужение [c.143]

Условно принято считать разрушение хрупким, если суммарная толщина среза не превышает 20% номинальной толщины стенки сосуда. При этом относительное сужение кромок разрыва составляет не более 1,5-2,0%. Этот вид разрушения считается опасным, так как реализуется без макроскопической деформации и высоких скоростей распространения трещины. Поверхность хрупкого излома имеет выраженную кристалличность и состоит из набора атомно-гладких фасеток с кристаллографической ориентацией при транскристаллитном разрушении или участков межзеренных границ при межкристаллитном разрушении. [c.66]

Марка стали Сг N1 Си Ав предел прочноста при растя-женин в. МПа относительное удлинение после разрыва i, % относительное сужение после разрыва ф,. . . [c.333]

Исходными данными для расчета являются предел текучести ат, временное сопротивление Оа относительное сужение у и удлинение 5, найденные по результатам испытаний образцов, вырезанных из действующего оборудования. Скорость коррозии Уо, толщина стенки 8о, диаметр Во, а также рабочее давление Рр считаются известными. [c.3]

В расчетах используются фактические механические характеристики предел текучести ст,, временное сопротивление с относительное сужение VI и удлинение 5 параметры деформационного упрочнения стали С и т (С - коэффициент прочности т - коэффициент деформационного упрочнения). [c.4]

Сип- константы деформационного упрочнения стали) V)/ - относительное сужение металла. Этот факт подтверждается на основани змерений деформаций, напряжений и твердости в различных сечениях натурных образцов с трещинами. [c.7]

Исследования показали, что по химическому составу металл отливки корпуса задвижки соответствовал стали А-352 I B по ASTM и в зоне разрушения находился в охрупченном состоянии ударная вязкость K V 4o при пониженной температуре составляла 12 Дж/см , относительное удлинение S — 23,8%. Металл имел ферритно-перлитную структуру с крупными равноосными зернами и включениями карбидов внутри зерен феррита. Охрупчивание металла отливки в зоне разрушения было вызвано наличием усадочных межкристаллитных несплошностей и проявлением водородной хрупкости. По значениям прочности, твердости и относительного сужения металл отвечал требованиям нормативных документов к отливкам, предназначенным для эксплуатации в средах с высоким содержанием сероводорода. Разрушение стенки корпуса задвижки произошло в результате быстрого развития трещин, образовавшихся в металле под воздействием напряжений, превышающих предел текучести, в зоне расположения усадочных несплошностей. Наличие высоких напряжений в металле в момент, предшествовавший разрушению, подтверждалось тем, что в зоне зарождения и нестабильного роста трещин преобладал вязкий характер разрушения. Характер излома корпуса задвижки в зонах зарождения и докритического роста трещины смешанный, а в зоне лавинообразного разрушения — хрупкий с шевронным узором. Охрупчивание металла, вызванное его пониженной ударной вязкостью, способствовало лавинообразному развитию разрушения. На гболее вероятной причиной разрушения задвижки явилось, по-видимому, размораживание ее корпуса. [c.52]

НМ, химический состав которых приведен в табл. IV. Муфты для штанг изготавливают из стали 40. Штангу подвергают нормализации, а для получения штан из сталей 20ХН и 36Г1 с повышенными механическим свойствами их могут подвергать и последующей закалк с высоким отпуском. В зависимости от марки стал и термической обработки предел прочности их состав] ляет 570—700 МН/м2, предел текучести 320—550 МН/м относительное сужение 40—65 %, ударная вязкост (7—15) 10 Дж/м твердость по Бринеллю 170—24р [c.120]

Чистое железо мягко, имеет низкую прочность и высокую пластичность предел прочности при растяжении для технического железа (содержание углерода 0.02 %) составляет 250 МПа, относительное удлинение 50 %, относительное сужение - 85 %, твердость - НВ 80 [13]. [c.18]

Влияние рабочей среды на пластичность металла учитывается введением коэффициента где и / -относительное сужение образца при испытаниях в данной рабочей среде и на воздухе. [c.90]

Марки сталсН Предел проч- посги, МПа Предел [ еку- чести, МПа Относи- тельное удлинение, и/ /0 Относительное сужение поперечного сечения, % Ударная ИЯ КОС 1[ ., МДж/м2 Число тпордости по Бпинел-лю, ИВ [c.83]

Сг N1 Си А) предел Прочности прн растяжении МПа относительное удлинениг после разры а 7 относительное сужение после разрыв ф. 0 [c.335]

Механические свойстра разрушившегося металла, отобранного ив очаговых зон разрушения, следующие. Предел прочности составлял 570... 820 МПа. предел текучести - 380...615 МПа. от 1.осительное удлинение 16...20 X, относительное сужение 68...68 2. ударная вязкость пои нормальной температуре 0.5...3.4 МДж/ы . Указанные механические свойстве соответствовали техническим условияи на трубы, [фоме предела прочности стали >С70 фирмы "Валлурек". имеюще незначительное снижение предела прочности (на 20...30 МПа) по отношению к регламентированному значению. Это проявилось только в единичном случай и поза ому не может быть отнесено к типичным признакам КР. [c.5]

Водородное растрескивание тройника трубопровода 0720 х 18 мм, сооруженного из труб фирмы УаПигес, произошло после шести лет эксплуатации. Механические испытания металла из очага разрушения показали, что его прочностные свойства соответствуют техническим условиям. В то же время вследствие нано-дороживания относительное сужение уменьшилось более чем на 30%. Металлографические исследования позволили установить, что водородные блистеры зарождались на границах матрица-неметаллические включения и располагались по всему сечению стенки тройника. При этом их максимальная концентрация наблюдалась в середине стенки. Данное явление можно объяснить повышенной концентрацией неметаллических включений в центральной зоне листа вследствие специфики изготовления проката. В дальнейшем, по мере накопления водорода, блистеры сливались между собой или с поперечными трещинами, пронизывая все сечение металла. Значительное давление водорода в расслоении привело к возникновению разрушающих напряжений в наружных слоях металла стенки и к развитию поперечных трещин с последующей разгерметизацией участка трубопровода (рис. 12г). Водородное растрескивание металла с образованием сквозного дефекта в нижней части тройника явилось следствием его эксплуатации в условиях застойной зоны при отсутствии Э(()фективного ингибирования. [c.39]

При испытаниях образцов определяются основные механические свойства предел гекучести От временное сопротивление Ов относите н,-ное удлинение 5 относительное сужение i равномерная составляющая полного удлинения S, ударная вязкость K U и K V гтредел усталости a-i предел трещиностойкости L. Указанные характеристики определяются в соответствии с фебованиями нормативных материалов, приведенных в приложении 4. [c.54]

Происходят по механизму вязкого или хрупкого разрушения. Заметим, что в кислых средах, вызывающих общую коррозию, часто отмечается заметное снижение относительного сужения, хотя равномерное удлинение может быть таким же, как и при испытаниях на воздухе. Важно подчеркнуть, что только лишь в условиях общей коррозии может реализоваться вязкое разрушение бездефектного металла оборудования при нормальных режимах эксплуатации. Это можно объяснить тем, что несмотря на постоянство действующей на объект нагрузки, из-за уменьшения рабочего сечения при коррозии напряжения и деформации возрастают, и в определенный момент времени возможно наступление текучести металла, а затем потеря устойчивости пластических деформаций (шейкообразова-ние) по аналогичному механизму при растяжении образца монотонно возрастающей нагрузкой (рис. 2.7). В условиях локализованной (язвенной, точечной) коррозии коррозионные поражения инициируются в областях с выраженной механохимической неоднородностью свойств. При этом окончательное разрушение происходит в результате сдвига или отрыва (рис. 2.6). Часто имеет место сквозное коррозионное поражение в виде язв без участков долома. Коррозионное растрескивание возможно даже при отсутствии макроскопических дефектов или концентраторов напряжений, например, в средах, содержащих влажный сероводород. Разрушение при коррозионном растрескивании, как правило, хрупкое. В сварных соединениях в большинстве случаев коррозионное растрескивание инициируется в местах перехода от металла шва к основному металлу (рис. 2.6,г). Особенностью разрушений при кор-розионно-механическом воздействии является наличие на из гомах продуктов коррозии, большого количества коррозионных поражений, ветвление трещин и др. [c.71]

Образцы металла в состоянии поставки, идентичные по химическому составу, термомеханической обработке и механическим свойствам металлу контролируемого аппарата или трубопровода, в среде NA E выдерживают от О до 720 ч при постоянной нагрузке, эквивалентной величине рабочих напряжений, характерных для данной конструкции. При этом в металле накапливаются микроповреждения. Затем образцы дорывают в той же среде при медленном растяжении со скоростью деформирования не более 2-10 с и определяют величину относительного сужения отражающую сопротивляемость стали сероводородному растрескиванию. [c.124]

Установлено, что как на воздухе, так и при воздействии коррозионной среды кратковременная прочность образцов возрастает (4.26,6) с уменьшением относительной толщины мягкой прослойки. Прочностные характеристики образцов с критическими х (Х Хкр) не ниже таковых для основного металла. В условиях опыта, заметного влияния коррозионной среды на прочностные характе-ричтики образцов не обнаруживается. При испытаниях в растворах соляной кислоты и H2S имеет место значительное снижение относительного сужения. [c.260]

Разрушающие напряжения в нетто-сечении образцов из стали 16ГС асо близки к временному сопротивлению металла ав независимо от параметра тв (рис.5.29). Хотя имеется тенденция незначительного снижения разрушающих напряжений при Шв > 1,0. То же самое отмечается по относительному сужению и удлинению (рис.5.29,в,г,д,е). [c.329]

Пример 3. Определить ресурс сосуда с исходными данными примера 2, но работающе10 в условиях мало-циклового нагружс шя при отнулевом цикле Рт 1х = Рр. Р = 0. Коэффициенг концентрации напряжений а =2,2. По данным механических испытаний относительное сужение образца на растяже Н1е до разрушения составляет 11/=0,55, По формуле (6.5) определяем коэффициент концентрации пластических деформаций = 2,38. [c.341]

Изменение свойств металла может происходить не только вследствие статического нагружения, но и под влиянием циклических нагр> зок. При циклическом нагружении изменяются важнейшие механические свойства- временное сопротивление а предел текучести а,., относительное удлинение 5 и относительное сужение ц/, а также электрические, магнитные и тешювые свойства. Это позволяет использовать обобщенный параметр р для оценки степени циклической повреаденности. [c.49]

Из приведенных фафиков видно, что на рубеже от 9,8 до 20 тыс. ч. работы трубчатого змеевика, наблюдается скачок изменения механических и пластических свойств сплава 20Х23Н18, после чего характеристики приобретают либо прежние значения (для ат), либо вновь стабилизируется их снижение (для КСУ, ов). Отдельный случай представляют графики относительного сужения и относительного удлинения образцов из стали 20Х23Н18, в указанном промежутке времени их значения перестают зависеть от времени эксплуатации, а после 20 тыс. ч. работы пластические свойства несколько возрастают. [c.239]

Рис 3 32 Зависимость характеркстик пластичности стали 20Х23Н18 от срока эксплуатации е конструкции трубчатого змеевика а) относительного удлинения при разрыве й б) относительного сужения V)). [c.245]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология