Колонны состава

Температура вспышки остатка 260 °С, потребный расход водяного пара в низ колонны составил 1590 кг/ч. [c.169]

ЧТО температура нефти перед отбензинивающей колонной составит 209 °С, а степень рекуперации тепла равна [c.321]

На основании уравнения (VI.4) расход тепла в кипятильнике отгонной секции полной колонны составит ()дJ/ 1 = 904,8 кДж/кг. [c.280]

По уравнению ( 1.65) съем тепла в конденсаторе фурфурольной колонны составит [c.295]

Общее число независимых уравнений, связывающих элементы ректификации рассматриваемой полной колонны, составит [c.349]

По известным значениям и Вз и по формулам 56 и 57 рассчитываются величины 6, и 02 и на тепловую диаграмму наносятся точки 51(л , е,) и 52(хк2. 62). являющиеся полюсами нижних секций первой и второй ректификационных колонн. Составы [c.110]

Примем диаметр колоппы I) = 1,2 м, чему отвечает сечение 1,1 м . Уточненная скорость паров в свободном сечении колонны составит [c.238]

Примем диаметр колонны Д = 1,6 м. Действительная скорость газа в колонне составит [c.281]

Как видно, требуемая эффективность колонны составит около одной теоретической ступени при расходе экстрагента в 5—6 раз больше минимального. Примем расход экстрагента равным 0,002778 м /с (или 10 м /ч), т. е. примерно в 5,5 раз больше минимального расхода и в 2 раза больше расхода исходной смеси. При таком расходе бензола конечная концентрация фенола составит Сук = 0,13 кг/м . Поскольку расход бензола [c.141]

Низкая эффективность спроектированной колонны (высота, эквивалентная теоретической ступени, равна 8 м) обусловлена большим продольным перемешиванием в сплошной фазе (при расчете принято полное перемешивание). Если бы режим движения обеих фаз соответствовали идеальному вытеснению, необходимая высота рабочей зоны колонны составила бы около 1 м. [c.144]

При математическом описании ректификационной колонны иногда используются средние значения таких параметров, как -у, Ц, Д, определяемых при средних по колонне составах, температурах и давлениях. [c.76]

Построение начинается от точки с координатами = х Гу, = Уо-В результате расчета получено п = 4,9 ступеней разделения и соответственно высота колонны составит Я == л Дг = 4,9-2 = 9,8. [c.357]

Если требуется получать 200 мл/ч дистиллята, то при рабочем флегмовом числе v = 9, соответствующем началу разгонки, нагрузка колонны составит 2000 мл/ч. [c.188]

Количество паров внизу колонны составит 1 д=790 кмоль/ч. [c.174]

Эту высоту округляем до 3 м. Для смотровых отверстий необходимо оставить по 0,5 м между слоями, сверху и снизу колонны (под первым и над последним слоем насадки) — по 0,9 м. Следовательно, общая высота колонны составит 11,8 м. [c.162]

Количество тепла, выделяющееся в промывателе газа колонн, составит [c.527]

Общее количество тепла, вводимого в колонну, составит [c.64]

Общее количество тепла, выводимого из колонны, составит [c.64]

Схема потоков в питательной секции колонны представлена на рис. 1У-8. В секции питания встречаются потоки сырья после процесса ОИ (др и Ср составов х р и ур), флегмы из концентрационной части колонны (д, состава х,) и паров из отгонной части колонны (состава У ). При смешении потоков флегмы др и д, получается поток флегмы д состава [см. уравнение (IV.16)], который стекает в отгонную часть колонны. При смешении потоков паров Ср и образуется поток паров С состава у [см. уравнение (VI.9)], поступающий в концентрационную секцию колонны. Все эти потоки и составы взаимосвязаны. [c.113]

Уравнение концептраций для верхней части колонны. Составим [c.94]

Пределом уменьшения веса флегмы и паров будет такое положение линий концентрации, при котором точки С ш N сольются с точкой А, при этом Ут = У2 = Уа ш = Хт = Хд, а число тарелок как Б концентрационной, так и в отгонной частях колонны составит бесконечно большую величину. Этот режим соответствует [c.140]

Принимаем диаметр колонны 0,6 м в этом случае скорость пара в свободном сечении колонны составит [c.321]

Диаметр колонны составит [c.325]

Исчерпывающая часть колонны. Количество орошающей жидкости в этой части колонны больше количества флегмы Ф, стекающей по укрепляющей части на количество исходной смеси, поступающей на питающую тарелку. Если обозначить количество питания, приходящегося на 1 кмоль дистиллята через f = Р Р, то Р — Р[ и количество жидкости, стекающей по исчерпывающей части колонны, составит [c.488]

Исходя из непрерывного характера процесса межфазовогО массообмена по высоте насадочной колонны, составим уравнение материального баланса по редкому компоненту (примеси) для единицы объема слоя насадки. Введем обозначения х — [c.61]

В насадочных колоннах составы жидкости и пара меняются непрерывно. [c.294]

Примем, что бражная колонна работает с коэффициентом избытка пара 1,1. Тогда все количество пара, поступающего из бражной колонны, составит 1890-1,1 = 2080 кг/и. Действительная концентрация, спирта в парах будет равна -52,2 = 47,5% вес. [c.56]

Общее число тарелок в эпюрационной колонне составит Я = Яа + к= 16 + 15 = 31 шт. [c.68]

Количество спиртовых паров, поступающих в дефлегматор эпюрационной колонны, составят [c.69]

Давление в зоне питания колонны составило 20 — 30 мм рт.ст. (27 — 40 ГПа), а температура верха — 50 — 70 °С конденсация вакуумного газойля была почти полной суточное количество конденсата у егкой фракции (180 —290 °С) в емкости — отделителе воды — соста — 1.ило менее 1 т. В зависимости от требуемой глубины переработки мазута ПНК может работать как с нагревом его в вакуумной печи, так и без нагрева за счет самоиспарения сырья в глубоком вакууме, с также в режиме сухой перегонки. Отбор вакуумного газойля ограничивался из-за высокой вязкости Арланского гудрона и (оставлял 10-18 % на нефть. [c.198]

Совокупный состав смеси сырья Ь п верхних паров 61 и обеих колонн составит в данном случае уже = 0,423, а средняя энтальпия едпницы массы этой смесп, подсчитанная аналогично предыдущему, будет равна см = 970,5 кДж/кг, т. е. точка (х , Кк) попадает не на жидкпй, а на трехфазный участок диаграммы состояния. Из тепловой диаграммы спстемы фурфурол — вода следует, что энтальпия жидкой гетерогенной смеси совокупного состава = 0,423 прп температуре насыщения = 97,9 °С равна = = 308,5 кДщ/кг. Следовательно, от каждого 1 кг жидкой гетерогенной смесп следует дополнительно отнимать в конденсаторе еще Д = 970,5 — 308,5 = = 662 кДж/кг, или, в расчете на 1 кг поступающего на разделение сырья [c.272]

Аналитический расчет, результаты которого сведены п табл. IV.8 и IV.9, показывает, что в отгонной секции необходимо установить / Овять теоретических тарелок и кипятильник, а в укрепляющей — четыре теоретические тарелки и парциальный конденсатор. Дополним это число еще питательной тарелкой, на которой происходит смешение потоков в сечении ввода сырья, и тогда общее число тарелок колонны составит 14 плюс кипятильник и парциальный конденсатор. [c.203]

Необходимая для полета струи высота иасадочного пространства задана у=0,5 м, а вся высота наднасадочного пространства колонны составит [c.156]

Пущенная в эксплуатацию в ноябре 1987 г. вакуумная колонна нормально и стабильно работала при всех зафиксированных вариантах нагрузки по сырью (мазут арланской нефти) и по режиму ректификации. Давление в зоне питания колонны составило 20 - 30 мм рт. ст. (2,7-4,0)-103 Па, а температура верха - 50 - 70 "С, конденсация вакуумного газойля на насадках за счет циркуляционного орошения была почти полной суточное количество конденсата легкой фракции (180 - 290 С) в емкости-отделителе воды составило менее 1 т. В зависимости от требуемой глубины переработки мазута колонна может работать с подогревом его в вакуумной печи или без подогрева за счет самоиспарения сырья при глубоком вакууме, а также в режиме сухой перегонки. Отбор вакуумного газойля ограничивался высокой вязкостью арландского гудрона и составлял 10 - 18% на нефть. [c.53]

Математическое моделирование проводилось методом релаксации путём регистрации технологических параметров после каждой итерации расчёта. Масштаб времени итерацрш (расчёт сверху вниз и обратно от тарелки к тарелки) для тарельчатой и насадочной колонны был определён исходя из гидродинамических нагрузок по пару и жидкости и конструкционных характеристик внутренних устройств. В итоге масштаб времени итерации для тарельчатой и насадочной колонн составил соответственно 80 и 73 с. Для оценки инертности исследуемого объекта в качестве возмущающего воздействия нами было выбрано увеличение расхода сырья в колонну на 10%. Результаты анализировались по изменению содержания ацетофенона (АЦФ) в дистилляте. Моделирование показало, что время отклика в насадочной колонне практически в 2 раза меньше, чем в тарельчатой. Полученные данные позволяют сделать вывод с том, что перекрестноточные насадочные колонны менее инертны при изменении управляющих воздействий. [c.111]

При псевдоожижении крупных частиц целесообразнее всего использовать аппарат фонтанирующего слоя в этом случае также упрощается проблема подвода в слой нагретого до высокой температуры теплоносителя. При диаметре аппарата 0,28 0,3 м высота составляет около 0,6—0,8 м. В случае же использования аппарата кипящего слоя и колпачковой распределительной решетки с поирешеточной зоной 20—100 мм, согласно (VI.31), необходимо 250 + 100 = 350 мм. Высота надслоевого пространства для аппарата с фонтанирующим слоем может составить 1,5— 2,0 м, а для аппарата кипящего слоя около 1,0 м. Для трехзонного аппарата все эти характеристики соответственно возрастают, и, таким образом, общая высота колонны составит, например для аппарата кипящего слоя 5—6 м, а для аппарата с фонтанирующим слоем даже несколько больше. Значительным будет и сопротивление, тем более, что для аппаратов кипящего слоя при малых числах псевдоожижения нужно, чтобы сопротивление решетки было бы 0,5—0,7 сопротивления слоя. [c.269]

Составление и анализ уравнений статики всей колонны. Составим матема-[ческое описание статики колонны, записав последовательно для куба и каж-)й тарелки (I = О ч- 45) уравнения материального баланса ио потокам и по шичеству этилена [зависимости (11.55), (11.56), (11.70) и (11.71)], уравнения 1я расчета концентрации этилена в уходящей с тарелки паровой фазе [зави- мости (11.60), (11.61), (11.72), (11.73) и (11.76)], коэффициента массопере-1ЧИ для тарелки и коэффициентов массоотдачи [зависимости (11.63), (11.64), 1.68) и (11.69)]. Проведя суммирование уравнений типа (11.55) и (11.56) [c.59]

Объем спиртовых паров в верхней части эпюрацпон-ной колонны составит [c.69]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология