Высота надслоевого пространства

Как отмечено, с поверхности слоя в надслоевое пространство выбрасываются частицы. Механизм выброса частиц связан с поведением пузырей у поверхности слоя и пока не исследован. Однако правильный выбор высоты надслоевого пространства определяет в значительной степени надежность работы аппарата. Рекомендована [28] для ее расчета эмпирическая зависимость [c.40]

В этом случае высота надслоевого пространства должна рассчитываться по формуле [c.40]

Произведенные методом отсечек исследования распределения концентрации и состава твердой фазы по высоте надслоевого пространства [112] показали, что ситуация здесь более сложная, и распределение частиц по размерам в этой зоне (фракционный 94 [c.94]

При распаде выброшенной группы наиболее легкие частицы подхватываются потоком и уносятся тем выше, чем они мельче и чем большую начальную скорость ш они имели. Выполненные Цитовичем [112] методом отсечек измерения распределения плотности твердой фазы по высоте надслоевого пространства показали (рис. 11.27), что в соответствии с вышеописанным механизмом [c.96]

При высоте надслоевого пространства, меньшей или сравнимой с /1 = ш2/2 (при ш>о = 2 м/с ке = 0,2 м), все фракции зернистого слоя уносятся в равной степени. Сопротивление летящим сгусткам частиц со стороны сопровождающего их газового потока относительно мало и снижение скорости последнего за счет конического расширения надслоевого пространства на унос не влияет. Для борьбы с уносом целесообразно в этом случае вводить внутрь колонны отбойные козырьки [113]. [c.96]

Если же высота надслоевого пространства в несколько раз больше Не, то выноситься из аппарата будут лишь самые мелкие частички. В этом случае имеет смысл снижать скорость потока путем конического расширения аппарата кверху, надслоевое пространство превратится в сепарационный объем. Это имеет смысл делать, даже если частички слоя имели первоначально одинаковые размеры, поскольку вследствие непрерывных столкновений друг с другом и со стенками реактора происходит постепенное истирание зерен и образуется мелочь, могущая выдуваться из аппарата. [c.96]

Основными геометрическими характеристиками однокамерных аппаратов кипящего слоя (рис. У.4) являются внутренний диаметр (для прямоугольных аппаратов — сечение 5а = = ау.Ь) высота слоя в неподвижном состоянии Яо (или высота слоя при рабочих условиях Я) высота надслоевого пространства Я сл. Отметим, что большинство технологических процессов протекают в основном кипящем слое и поэтому Я сл имеет, обычно, только вспомогательное значение, связанное с подавлением уноса. [c.211]

В этом заключается одна из причин практической неприменимости даже одного из наиболее удачных уравнений, предложенных для инженерного расчета уноса [270]. Противоречивость различных таких уравнений хорошо иллюстрируют данные табл. У.З, которые показывают, что расходятся на порядки не только результаты расчетов, но и сам характер зависимости уноса от скорости газа, диаметра аппарата, высоты слоя, высоты надслоевого пространства и т. п. [269]. [c.221]

Далее рассмотрены только некоторые вопросы уноса, конкретно связанные с выбором рациональной высоты надслоевого пространства. [c.221]

При псевдоожижении даже монодисперсного материала из-за неравномерного распределения кинетической энергии между частицами, некоторая их доля вблизи поверхности слоя имеет избыток ее, достаточный для выброса в надслоевое пространство. Такие частицы движутся в нем по законам баллистики израсходовав весь запас кинетической энергии, частицы возвращаются в основной кипящий слой. Если высота надслоевого пространства недостаточна, такие частицы выносятся из аппарата и образуется так называемый инерционный унос . [c.221]

В реальных промышленных установках принимать очень большую высоту надслоевого пространства (для полного избавления от уноса) нецелесообразно. [c.227]

При сушке сыпучего материала обычно заданы производительность по твердому материалу, конечная и начальная влажность. На основании инженерных расчетов нужно выбрать температурный режим, рабочую скорость газа, тип и основные габаритные размеры (диаметр, высоту слоя, высоту надслоевого пространства) сушилки. К. п. д. сушки тем больше, чем больше перепад температур газа-теплоносителя (псевдоожижающей среды) в кипящем слое, т. е. нужно выбирать максимальную температуру газа на входе в аппарат и минимальную температуру в слое. [c.263]

Влияние высоты надслоевого пространства, определяющей инерционный унос, исследовано в целом ряде работ, из которых наиболее значительны [1, 5—9]. Существующие методы определения уноса не дают возможности получить информацию о гранулометрическом составе уносимых материалов. Для этой цели, по нашему мнению, наиболее плодотворным может быть путь исследования модели непрерывно действующего поли дисперсного псевдоожиженного слоя, развитой в работе [10]. Рассмотрим схему потоков твердой фазы в аппарате кипящего слоя с циклоном (рис. 1). [c.140]

Унос изучали на модели цилиндрического аппарата диаметром В = 0,1 м, изготовленной из оргстекла. Высота надслоевого пространства равна 1 м. В качестве пылеулавливающих устройств применяли [c.141]

Распределение потока перед слоем катализатора. Схемы ввода потока в слой катализатора показаны на рис. 4.30. Отметим два характерных явления. Резкое расширение сечения потока на входе в аппарат приводит к появлению отрывных течений, возникновению циркуляционных токов и, как следствие, к неоднозначному по сече- нию распределению потока перед слоем. Скоростной напор потока, выходящего из подводящей трубы, приводит к ярко выраженному I факельному распределению скорости в слое (рис. 4.30,6). Оба этих явления приводят к неоднородности течения потока перед слоем. Неоднородность распределения по сечению потока выразим через распределение по радиусу аппарата перепадов полных давлений Д р в слое в виде отношения Д p на 1-м радиусе г,- и Д Рц в центре или Д р р среднего по всему сечению [309]. Неоднородность распределения потока по сечению слоя зависит от гидравлического сопротивления слоя, выраженного через параметр Эйлера Ец л = А р . /р, и геометрических размеров надслоевого пространства, выраженных в виде отношений с /0 и Н/О (на рис. 4.30,а). Некоторые результаты расчетов представлены на рис. 4.31 [310]. Эксперименты были проведены на модели диаметром 400 мм в следующем диапазоне изменения параметров (1/0 = 0,125- 0,5 Н/О = 0,1 - 0,7 ЕЦе = 60 f 365 при Ке> 104. Измерения показали, что наиболее значительное влияние на распределение потока оказывают следующие параметры ё/О и сопротивление зернистого материала Еи л. Изменение высоты надслоевого пространства (Н/О) оказывает слабое влияние на распределение потока перед слоем. Уменьшить неоднородность распределения потока по сечению слоя можно увеличением сечения входного патрубка ( /О > 0,5) или подсыпкой зернистого слоя перед катализатором (рис. 4.32). Первый вариант конструктивно не всегда удобен. Во втором варианте при Еи л > 600 гидравлическое сопротивление уже не влияет на распределение потока (область автомодельности), однако требуются значительные затраты энергии. Кроме того, вследствие скоростного напора струя [c.231]

Рис. 4.34. Зависимость степени неравномерности скорости потока в слое Ди/и . от относительной глубины для = 0,5 ( ) = 0,26 (2) = 0,15 (3). Высота надслоевого пространства Я = О (а) и Я = 0,12 (б) Я = 0,2 м О = 0,4 м з = 6 мм (точки -эксперимент, линии — расчет)

При увеличении высоты надслоевого пространства h (относи тельно поверхности КС) интенсивность уноса заметно падает до определенной критической величины hm n, дальнейшее увеличение h унос почти не снижает. [c.27]

При времени пребывания 4,0—5,5 ч, порозности слоя 0,45—0,55, высоте надслоевого пространства 2,0 м расчеты по (6.26) и (6.27) приближенно совпадают. [c.330]

Вынос частиц за счет запаса кинетической энергии при выходе из слоя (разрыве пузырей ). Унос этого типа Му2 снижается по высоте надслоевого пространства согласно (6.31) и практически не зависит от его конфигурации. [c.331]

Критическую высоту надслоевого пространства при развитом псевдоожижении (числе псевдоожижения больше 2—5), при которой унос Му2 практически равен нулю, можно оценить по модифицированной формуле Баскакова [17] (при скорости газа, большей скорости начала барботажа пузырей) - [c.332]

Высота надслоевого пространства принимается Я . сл = (2,5-Ь 5,0)Ясл =, = 1,52,0 м или более точно — с использованием формулы (6.36). [c.337]

Подставляя значения I, соответствующие различным режимам движения (см. раздел 14), можно рассчитать искомые значения wq. в случае несферических частиц, как уже сказано ранее, вводят коэффициент их сферичности. Достаточно точные результаты расчета получаются также по формуле (1.43а), справедливой при всех режимах движения. Унос мелких частиц из полидисперсного слоя происходит при скоростях, несколько превышающих, а крупных частиц — при скоростях, несколько ниже их индивидуальных скоростей витания. Большое влияние на величину безвозвратного уноса твердых частиц из псевдоожиженного слоя оказывает высота надслоевого (сепарационного) пространства, где всегда присутствуют как мелкие, так и крупные частицы. Очевидно, при достаточной высоте надслоевого пространства будут уноситься преимущественно мелкие, а при недостаточной высоте также и крупные частицы. [c.86]

Обзор уравнений для расчета уноса частиц из псевдоожиженного слоя и рекомендации по расчету высоты надслоевого пространства приведены в [28-30]. [c.581]

Аналитически выведенная в работе двумерная плотность распределения твердых частиц по массам и по реакционной способности в стационарном режиме работы реактора зависит от кинетической функции убыли массы во времени, функции вывода твердых частиц из реактора по высоте надслоевого пространства и распределения твердых частиц по размерам в исходном состоянии. [c.91]

ВЫСОТА НАДСЛОЕВОГО ПРОСТРАНСТВА [c.92]

Пузыри газа, пройдя через слой, прорывают поверхность и выбрасывают частицы в надслоевое пространство. Было принято, что энергия частиц у поверхности следует распределению Максвелла — Больцмана [12] это позволило установить, что скорость уноса экспоненциально падает с уменьшением высоты надслоевого пространства. Было замечено [5], что непрерывные выбросы частиц пузырями создают значительные флуктуации скоростей над поверхностью слоя. С уменьшением высоты эти флуктуации ослабевают и скорость газа выравнивается. [c.269]

Рис. Х-6. Зависимость уноса кальцинированной соды Р, %, от высоты надслоевого пространства Ь, см [9] при йр — (0,05—0,25) мм

Рис. Х-7. Зависимость уноса/ /(Л ио), г/см , от диаметра аппарата d , см [8] при начальной высоте слоя Ьт = 10,2 см II высоте надслоевого пространства Н = И2 см

Изменение концентрации частиц по высоте надслоевого пространства к у Ю = уо хр [ (kWsynhiW)] где уо — концентрация частиц на уровне поверхности слоя к — некоторая опытная постоянная [c.224]

Качественный же вывод, что для крупных промышленных аппаратов высота надслоевого пространства Я сл, необходимая для предотвращения инерционного уноса, должна быть прямо пропорциональна Яо, в основном оправдывается на опыте (в крупных промышленных аппаратах с Н/0 < 1). Расширение надслсевого пространства не влияет на этот инерционный унос, зависящий только от запаса кинетической энергии на выходе из слоя. Если же выполнить надслоевое пространство сужающимся по высоте, то, начиная с критической высоты Я сл. кр. когда и > вит. газовый поток будет уже транспортировать подброшенные из слоя до этой высоты частицы. Такой аппарат может работать, как своего рода насос для отсасывания мелких частиц, обеспыливания бинарного кипящего слоя и т. п. [276—278]. [c.225]

Если скорость газа в надслоевом пространстве близка, но меньше скорости витания отдельных частиц Ивит, необходимая для практического исключения инерционного уноса высота надслоевого пространства обычно оценивается по эмпирическим соотношениям, полученным Зенцем и Уэйлем [279]. На рис. У.б приведена преобразованная нами номограмма Зенца—Уэйля—Фридланда [270, 279]. [c.226]

При импульсной подаче газа дополнительный эффект может состоять в том, что в паузах между подачей дутья (при достаточно большом надслоевом пространстве) выброшенные в надслоевое пространство частицы в значительной степени могут выпасть в основной кипящий слой и общий унос соответственно снизится. Однако, поскольку й < и , соответственно снижается и общая производительность V = 36С05и нм /ч. Как было показано выше, при снижении средней скорости в 2 раза унос при обычном псевдоожижении снижается в 4—30 и более раз. Поэтому, в каждом случае необходимо специально определить, какое сочетание частоты пульсаций, скважности и высоты надслоевого пространства эффективно для снижения уноса без уменьшения производительности. [c.250]

VI.26 VI.27 р (2) = р, (0) ехр [—2gzlwl] + + Рг (0) ехр [—р2] iVj (1 — q) т О 1 J Распределение концентраций по высоте надслоевого пространства (11.37) Определение коэффициентов смешения твердой фазы по флуктуационной методике (11.51) [c.262]

При псевдоожижении крупных частиц целесообразнее всего использовать аппарат фонтанирующего слоя в этом случае также упрощается проблема подвода в слой нагретого до высокой температуры теплоносителя. При диаметре аппарата 0,28 0,3 м высота составляет около 0,6—0,8 м. В случае же использования аппарата кипящего слоя и колпачковой распределительной решетки с поирешеточной зоной 20—100 мм, согласно (VI.31), необходимо 250 + 100 = 350 мм. Высота надслоевого пространства для аппарата с фонтанирующим слоем может составить 1,5— 2,0 м, а для аппарата кипящего слоя около 1,0 м. Для трехзонного аппарата все эти характеристики соответственно возрастают, и, таким образом, общая высота колонны составит, например для аппарата кипящего слоя 5—6 м, а для аппарата с фонтанирующим слоем даже несколько больше. Значительным будет и сопротивление, тем более, что для аппаратов кипящего слоя при малых числах псевдоожижения нужно, чтобы сопротивление решетки было бы 0,5—0,7 сопротивления слоя. [c.269]

Масса уносимых твердых частиц меняется по высоте зоны над псевдоожиженным слоем, уменьшаясь постепенно с ростом последней. Высота надслоевого пространства, необходимая для возвра- [c.175]

При больших временах пребывания и числе псевдоожиження, достаточно большой высоте надслоевого пространства предельную (завышенную) величину уноса можно оценить по уравнению [c.330]

Здесь Л/о — численная концентрация частиц на выходе из основного КС к — текущая высота надслоевого пространства от уровня основного КС при е = 0,4 (начало псевдоожиження). [c.331]

Рис. 111-17. Эширическая зависимость для определения высоты надслоевого пространства для слоя твердых частиц катализатора крекинга при различных скоростях потока [33] см — диаметр камеры).

С увеличением высоты надслоевого пространства унос -частиц из слоя постепенно ултеньшается. Существует значение высоты надслоевого пространства, называемое высотой минимального уноса Ят1 ун, превышение которого уже не приводит к заметному снижению уноса. [c.265]

Термин унос применяется к явлению выноса частиц из слоя как узкой, так и широкой фракции. Если высота надслоевого пространства меньше, чем ЛтЫун распределение частиц по размерам зависит от высоты этой зоны, а унос уменьшается с увеличением [c.265]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология