Парообразование скорость

При контактной сушке механизм переноса тепла довольно сложен. При сушке капиллярно-пористых тел тепло передается главным образом переносом массы поглощенного вещества. Процесс испарения в первом периоде происходит с открытой поверхности в определенном интервале температур вальца. При высо-ких температурах интенсивность сушки определяется скоростью фазового превращения и зависит от интенсивности внутреннего парообразования. Так как надежные уравнения для определения основных расчетных параметров отсутствуют, то вальцовые сушилки рассчитывают по приближенной методике, основанной на составлении уравнений теплового баланса сушильной установки. [c.283]

Выпарной аппарат с принудительной циркуляцией и выносной нагревательной камерой (рис. 70, д). Аппараты этого типа характеризуются высокой производительностью и интенсивностью процессов передачи тепла. Принудительная циркуляция обеспечивается имеющимся в аппарате насосом. Парообразование в греющих трубах не происходит. Аппараты получили широкое применение в установках опреснения соленых вод и в установках термического обезвреживания соленых стоков НПЗ. Скорость циркуляции составляет 2 м/с, диаметр греющих труб — 20—32 мм, длина — 3—6 мм, поверхность нагрева — не более 1000 м . [c.111]

При испарении жидкости с поверхности суммарная скорость процесса парообразования наряду с зависимостью от подвода теплоты будет сильно зависеть также и от концентрации пара. Чем больше эта концентрация, тем чаще происходит и обратная конденсация молекул в жидкость, т. е. тем выше скорость обратного процесса, уменьшающая суммарную скорость процесса испарения. На поверхности раздела между жидкостью и ее насыщенным паром суммарная скорость процесса равна нулю. Она возрастает по мере уменьшения концентрации пара и достигает максимального значения в условиях испарения в вакуум. [c.488]

Однако интенсивность спектральных линий зависит не только от содержания элемента в пробе, но и от условий возбуждения и парообразования (скорости испарения, величины испаряющейся поверхности, нестабильности горения и т. д.). Поэтому количественные определения, основанные на измерении абсолютной интенсивности линии, как правило, недостаточно точны, и анализ проводят по относительным интенсивностям, линий. Под относительной интенсивностью линии понимают отношение ее интенсивности к интенсивности другой спектральной линии, называемой линией сравнения. [c.129]

Здесь г — теплота парообразования --скорость испарения в кг/ч. [c.51]

Оптимальная скорость на входе в печь значительно выше минимальной, например для жидких сред от 1 до 3 м/с. При нагреве жидких сред без парообразования скорость на входе может быть повышена до 4 м/с, насыщенного водяного пара — до 20—30 м/с и перегретого водяного пара — до 30—50 м/с. [c.5]

В этом критерии д — тепловой поток, р" — плотность пара, г — скрытая теплота парообразования, w — средняя скорость движения жидкой фазы. [c.125]

Свойства топлива должны обеспечивать создание однородной топливовоздушной смеси необходимого состава при любых температурных условиях эксплуатации автомобиля, о требование регламентирует такие качества топлива, как испаряемость (фракционный состав и давление насыш,енных паров), элементарный состав, поверхностное натяжение, плотность, вязкость, скорость диффузии паров в воздух, теплота испарения (парообразования), теплоемкость, содержание смол и др. [c.6]

Исследование течения реакции во времени составляет содержание химической кинетики. Под кинетикой в широком смысле слова понимают учение о скоростях различных процессов — химических реакций, растворения, кристаллизации, парообразования и т. д. Мы будем рассматривать лишь химические процессы. [c.213]

Надо, однако, отметить, что чрезмерное парообразование в трубах может привести к отрицательному явлению-появлению так называемого "кризиса теплообмена , т.е. к ухудшению теплообмена между нагреваемым сырьем и теплопередающей поверхностью вследствие снижения толщины кольцевой пленки ниже некоторого критического значения и последующего срыва пленки (теплообмен через жидкую пленку значительно интенсивнее, чем через газ), в результате которого резко повышаются температура стенок и вероятность прогара труб концевых змеевиков печи. Фракционный и химический состав коксуемого сырья, количество подаваемого турбулизатора, линейная скорость парожидкостного потока, давление и температура процесса определяют в совокупности длину зоны "кризиса теплообмена . Снижение [c.71]

Третье явление характеризуется скоростью отвода к охлаждаемой стенке выделяющейся при конденсации теплоты парообразования, имеющей решающее значение для процессов конденсации в теплообменных аппаратах промышленного назначения. При пленочной конденсации пара скорость конденсации определяется только термическим сопротивлением пленки жидкости, поэтому для расчета теплоотдачи достаточно вычислить это сопротивление. [c.121]

Допущение об активации единичного центра парообразования позволяет определить необходимый для начала кипения перегрев стенки относительно температуры насыщения и в том случае, когда известно распределение температуры в пристенном слое жидкости н жидкости при ее организованном движении в каналах. Например, в турбулентных потоках (как это показано на рис. 7.2, б) условия, соответствующие началу пузырькового кипения, определяются температурой стенки 7н.к1 или Гн.кг, причем Гн.к1 отвечает более высокой скорости движения потока. [c.216]

Величина w представляет собой приведенную скорость парообразования [c.225]

При увеличении 9 > 9 , к на процесс теплоотдачи все более сильное влияние (по мере увеличения температуры жидкости) оказывают процессы генерации пара в канале. Причем в зависимости от конкретных условий в потоке может достигаться или развитое пузырьковое кипение, или же на всем протяжении участка парообразования (вплоть до ухудшения теплообмена) на интенсивность теплообмена будет оказывать влияние скорость потока. Это обстоятельство послужило причиной существования различных мнений о влиянии паросодержания на коэффициент теплоотдачи при кипении. Так, в некоторых интерполяционных зависимостях, построенных при использовании экспериментальных данных, относящихся только к развитому пузырьковому кипению, влияние массовой доли пара и скорости потока не учитываются. В других же формулах это влияние учитывается, однако в оценке его степени многие авторы расходятся. [c.241]

Таким образом, сделано допущение о том, что начало и подавление пузырькового кипения определяются одними и теми же закономерностями. Этому допущению, однако, противоречит экспериментально доказанное существование гистерезиса пузырькового кипения. Суть его состоит в том, что действующие центры парообразования прекращают генерировать паровые пузырьки при разности температур 0<0ц. к- Поэтому целесообразно различать разность температур, вызывающую кипение жидкости, и разность температур, соответствующую его прекращению при снижении плотности теплового потока или увеличении скорости движения кипящей среды. [c.244]

Здесь О — внутренний диаметр трубы, м т — массовая скорость, кг/(м --с) Д/1. —скрытая теплота парообразования, дж/кг показатель степени [c.391]

Рассмотрим процесс теплообмена при конденсации пара. Выберем на поверхности раздела жидкой- и паровой фаз элементарную площадку ёР. Пар, непрерывно конденсируясь, переходит в жидкую фазу. Обозначим линейную скорость жидкости, образующейся при конденсации пара и протекающей через выбранную элементарную площадку, и), плотность этой жидкости р и теплоту парообразования г. Очевидно, что количество тепла, передаваемое жидкости от пара при его конденсации через площадку в течение 1 часа, составит [c.141]

Для естественной циркуляции требуются два условия 1) достаточная высота уровня жидкости в опускной трубе, чтобы уравновесить столб парожидкостной смеси в кипятильных трубах и сообщить этой смеси необходимую скорость 2) достаточная интенсивность парообразования в кипятильных трубах, чтобы парожидкостная смесь имела возможно малую плотность. [c.471]

Скорость циркуляции жидкости в кипятильных трубах принимают равной 1,5—3,5 м сек. Скорость циркуляции определяется производительностью циркуляционного насоса и не зависит от уровня жидкости и парообразования в кипятильных трубах. Поэтому аппараты с принудительной циркуляцией пригодны при работе с малыми разностями температур между греющим паром и раствором (3—5 С) и при выпаривании растворов с большой вязкостью, естественная циркуляция которых затруднительна. [c.476]

Для получения сравнимых результатов парообразования за счет подвода тепла из окружающей среды к жидкости принимают следующие ограничения поверхность зеркала пролитой жидкости fж = 50 м время парообразования т=180 с температура окружающей среды /о<. = 50°С скорость движения воздушного потока над жидкостью равна нулю. [c.249]

При /о.с> к" одним из основных факторов, определяющих скорости парообразования в начальный момент пролива жидкости, является теплоотдача от твердой поверхности к пролитой на нее жидкости. Общее количество образующихся в этом случае паров определяется суммой испарившейся с поверхности зеркала жидкости и теплоотдачей от твердой поверхности к пролитой на нее жидкости. [c.249]

Если скорость парообразования равна () 0,2 мл/мин (при трех замерах), прибор считается готовым к проведению испытания. В противном случае, увеличивая или уменьшая нагрев, доводят скорость парообразования до требуемой. [c.679]

Величина Vf может быть приближенно оценена из данных по скрытой теплоте парообразования жидкости, по отношению скоростей распространения звука в газе и в жидкости и другими методами. [c.186]

Исследование теплообмена при кипении Ф-12, Ф-22, Ф-502 на трубах с различной геометрией оребрения [15, 29—31] показало увеличение интенсивности теплообмена по сравнению с гладкой поверхностью. Увеличение а на ребристых трубах обусловлено тем, что у основания ребер имеется локальное ухудшение смачиваемости. Здесь адсорбируются нерастворимые газы, служащие центрами парообразования в начале процесса, и задерживаются паровые зародыши при отрыве паровых пузырей от поверхности. При5< 1)о форма пузыря в процессе роста изменяется и он сплющивается между боковыми поверхностями ребер. При этом интенсивный подвод тепла осуществляется из тонкого слоя перегретой жидкости, окружающей пузырь по большей части поверхности. В связи с этим увеличивается число центров парообразования, скорость роста и частота отрыва паровых пузырей. Кроме того, на теплообмен существенное влияние оказывает гидродинамика процесса. Наличие стесненных пространств между ребрами и более интенсивного парообразования, чем у гладкой поверхности, вызывает усиление турбулентных пульсаций жидкости, особенно при Следовательно, интенсивность теплообмена [c.18]

К калорическим параметрам состояния реального газа относятся энтальпия энтропия 3, теплоемкости СрИС , показатель пзоэнтропы, теплота парообразования г и связанная с ними скорость звука а. [c.6]

Обработка экспериментальных данных позволила установить, что отношение сскв/сскп является функцией безразмерного комплекса (а омрж )/я, который интерпретируется как отношение величины, пропорциональной скорости двухфазного потока к приведенной скорости парообразования, умноженное на симплекс рж/р [c.249]

При разлитии низкотемпературной жидкости темп процесса парообразования ограничен скоростью теплообмена с окружающей средой, в то время как на испарение быстросгорающего сжиженного газа расходуется внутренняя энергия вещества. [c.297]

Раздел 2.7 посвящен кипени о н исларению. В нем изложены методы расчета теплоотдачи и скорости парообразования прн кипении однокомпонентной жидкости в объеме, кипении снаружи и внутри труб и трубных пучков. Обсуждается кипение бинарных и многокомпонентных смесей. [c.69]

Полностью развитое кипение с недогревом. При возникновении кипения действует только ограниченное число центров парообразования, так что часть теплоты передается обычным процессом в однофазной жидкости между пузырями. Эта переходная область названа неразвитым кипением. Когда температура поверхтюсти увеличивается, число центров пузырей возрастает, а площадь, через которую теплота передается к однофазной жидкости, уменьшается. Наконец, вся поверхность покрывается пузырями, кипение становится полностью развитым и однофазная компонента теплоотдачи уменьшается до нуля. Скорость и недогрев, имеющие сильное влияние на теплоотдачу в однофазной жидкости, в области полностью развитого кипения оказывают небольшой эффект или вовсе не влияют на температуру поверхности. При кипении с недогревом температура поверхности зависит в основном от тепловой нагрузки п давления жидкости. Влияние условий на поверхности для кипения при вынужденной конвекции должно быть слабее, чем в большом объеме, потому что высокие тепловые нагрузки и перегревы стенки сдвигают диапазон активных центров парообразования в сторону меньших размеров, которые в действительности имеются на большей части поверхностей. Однако прямых экспериментальных данных, подкрепляющих это утверждение, немного. [c.382]

Рост пузыря в бинарной системе. Рост пузыря в однокомпонентной системе ограничен скоростью, с которой теплота может подводиться к границе раздела для обеспечения скрытой теплоты испарения. Однако в бинарной смеси жидкостей подобное ограничение также возникает а результат-е того, что жидкость вблизи границы раздела пузыря обедняется более летучим компонентом 6]. Для продолжения парообразования и роста пузыря более летучий компонент должен 1еперь диффундировать из объема жидкости через область, обедненную им. Это видно из диаграммы, представленной на рнс. 6. Сначала в объеме жидкости содержится массовая доля Хд более летучего компонента, который перегрет иа величину (до точки ) над температурой кипения, соответствующей начальному состану жидкости Т(Хо) (точка О). На границе раздела пузыря массовая концентрация более летучего компонента в жидкой фазе уменьшается до х (точка А), тогда как состав пара в пузыре равен у (точка В). Соответствующее повышение температуры насыщения на поверхности пузыря [7 (л )—Т Ха)] обозначено ДГ. [c.414]

В более поздней работе Ван Стралена [10] дано объяснение многих явлений, указанных выше. Ван Стрален показал, что в бинарных смесях часто наблюдается максимум критического теплового потока, соответствующий наименьшей скорости роста пузыря и наибольшей величине 1г/ — х1. Низкая скорость роста пузыря значительно снижает коэффициент теплоотдачи от поверхности нагрева к кипящей жидкости при существенном росте перегрева стенки. Критический тепловой поток можно рассматривать как сумму двух членов, один из которых обусловлен прямым парообразованием на поверхности нагрева, а второй — конвекцией горячей жидкости от поверхности нагрева, связанной с косвенным испарением в пузырь на расстоянии от поверхности нагрева. В [16, 17] предполагается, что даже для чистых жидкостей второй член существен. В [17] изучалось влияние характеристики /, которая названа параметром конвекции и представляет собой баланс сил инерции, поверхностного натяжения и вязкости [c.417]

Коэффициенты теплоотдачи при кипенни и испарении существенно зависят от вида поверхности и структуры двухг1)азного потока, а также и от других факторов, влияющих на конвективный теплообмен. Скорость потока н его структура в большой степени определяются конструкцией аппарата и расположением патрубков. Кроме того, тепловой поток с поверхности не может превышать определенных значепий при приемлемых разностях температур поверхности и 1ас1) щения. Любая попытка превысить эти максимальные значения за счет увеличения температуры поверхиости приведет к частичному или полному образованию на поверхности паровой пленки и резкому снижению теплового потока. Коэффициенты теплоотдачи, приведенные в таблице, применимы только для очень приближенных оценок в случае использования прямых труб или труб с невысокими ребрами без специального увеличения числа центров парообразования. АТ н, max равно максимально допустимому перепаду температур поверхности и насыщения. В таблице не учитываются различия между тинами парогенераторов. [c.14]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология