Скорость циркуляции жидкости

Примечание. При скорости циркуляции жидкости 125 л/ч время, необходимое для прокачки 2 л жидкости, должно составлять 57,5—58,0 с. [c.47]

Если скорость циркуляции жидкости в системе при данном положении редукционного клапана помпы отклоняется от стандартной (125 л/ч), необходимо произвести регулировку редукционного клапана. Для этого необходимо отвернуть гайку на верхней крышке помпы, контрящую винт редукционного клапана, и, вращая винт по часовой или против часовой стрелки на 1—2 оборота, соответственно увеличить или уменьшить скорость циркуляции жидкости в системе. [c.47]

Редукционный клапан регулируют до тех пор, пока скорость циркуляции жидкости в системе ие будет равной 125 5 л/ч. [c.47]

После установления стандартной скорости циркуляции жидкости контрящей гайкой фиксируют найденное положение винта редукционного клапана помпы, после чего проводят контрольный замер времени истечения 2 л жидкости из системы установки. Кроме того, одновременно с проведением контрольного замера по ртутному манометру определяют давление жидкости на входе в кассету, при котором скорость циркуляции ее 125 5 л/ч (сливной кран при этом замере должен быть открыт). [c.47]

Скорость циркуляции жидкости в кипятильных трубах принимают равной 1,5—3,5 м сек. Скорость циркуляции определяется производительностью циркуляционного насоса и не зависит от уровня жидкости и парообразования в кипятильных трубах. Поэтому аппараты с принудительной циркуляцией пригодны при работе с малыми разностями температур между греющим паром и раствором (3—5 С) и при выпаривании растворов с большой вязкостью, естественная циркуляция которых затруднительна. [c.476]

Циркуляция жидкости и продольное перемешивание. Вследствие неравномерности распределения газосодержания по сечению барботажной колонны в ней возникает циркуляция жидкости с восходящим потоком в центральной части и с нисходящим около ч тенок. Условный профиль скоростей циркуляции жидкости в обоих потоках показан на рис. 27, из которого видно, что на некото- [c.54]

Рис. 27. Профиль скоростей циркуляции жидкости в барботажной колонне

Скорость циркуляции жидкости как одна из гидродинамических характеристик барботажного слоя пока еще не используется при расчетах пустотелых колонн. Но, очевидно, через нее можно выразить интенсивность перемешивания неоднородных жидких систем, теплоотдачу к теплообменным элементам, размещенным в колонне, и изменение движущей силы процессов массообмена. [c.56]

Величина у в уравнении (II 1.24) представляет собой расстояние от стенки, на котором температура жидкости претерпевает основное изменение. Как видно из рис. 14, величина rin,ax не оказывает существенного влияния на отношение Рг/гр. Поэтому некоторая произвольность выбора значения у, определяющего величину не приведет к большой погрешности при расчете по уравнению (II 1.23) коэффициента теплоотдачи а. Для конкретных примеров можно дать следующие рекомендации у= Q,5d — для одиночной трубы, размещенной в барботажном слое у = = 0,5 (s — d) — для змеевика или пучка труб с наружным диаметром d и шагом размещения s у = О, — для колонны диаметром D , имеющей теплообменную рубашку на корпусе (здесь учтен профиль скоростей. циркуляции жидкости). [c.69]

Изложенные здесь представления о структуре восходящего двухфазного потока имеют только познавательное значение. Переход от одного режима движения к другому происходит плавно без проявления каких-либо кризисных явлений в гидродинамических характеристиках газожидкостной смеси, что наглядно показывают приведенные далее закономерности изменения таких, например, параметров, как газосодержание или скорость циркуляции жидкости. [c.86]

Скорость циркуляции жидкости. Содержание предыдущих параграфов показывает, что скорость циркуляции жидкости оказывает существенное влияние на гидродинамические характеристики газожидкостного потока в газлифтных реакторах, а следовательно, и на условия тепло-массопереноса. Поэтому одной из основных задач гидродинамического расчета этих аппаратов является определение приведенной скорости жидкости в барботажных трубах. Газлифтный трубчатый реактор работает на принципе затопленного эрлифта с естественной циркуляцией жидкости, скорость которой зависит от расхода газа, подаваемого в барботажную трубу. Типичная зависимость изменения приведенной скорости жидкости от приведенной скорости газа в барботажной трубе представлена на рис. 52. При малых скоростях вследствие быстрого увеличения газосодержания в пузырьковом и пенном режимах барботажа быстро возрастает приведенная скорость жидкости. При дальнейшем увеличении Шр наступает переход к стержневому режиму движения, при котором Фг возрастает слабо, а увлечение жидкости газовым потоком тормозится трением ее о стенку трубы, вследствие чего приведенная скорость жидкости меняется незначительно. [c.95]

Исследованиями установлена независимость скорости циркуляции жидкости от ее поверхностного натяжения. Влияние же вязкости жидкости проявляется в основном через касательные напряжения на стенках труб, которые вследствие развитой турбулентности двухфазного потока мало чувствительны к изменению вязкости. [c.96]

Рис. 52. Скорость циркуляции жидкости при различных условиях ввода газа в барботажные трубы — диаметр отверстий п — число отверстий в трубе)

Выбор при конструировании газлифтного трубчатого реактора оптимального отношения Г = / //ц имеет существенное значение. Увеличивая конструктивный параметр Г, т. е. суммарную площадь сечения барботажных труб, мы увеличиваем реакционный объем аппарата (объем барботажной зоны). Но при этом, как следует из уравнения (1У.26), уменьшается скорость циркуляции жидкости и ухудшаются условия массопереноса реагирующего вещества из газа в жидкость. Исследования кинетики химического превращения в газлифтных трубчатых реакторах показали, что оптимальным является Г = 1. [c.98]

Диспергирование жидкостей в газлифтных реакторах. Высокие скорости циркуляции жидкости в газлифтных трубчатых реакторах создают хорошие условия для проведения в них химических превращений в двухфазной системе жидкость—жидкость, через которую барботирует участвующий в реакции газ. [c.103]

Опыты показали, что в отличие от барботажных колонн здесь в меньшей степени проявляется влияние и существенную роль играет скорость циркуляции жидкости. Изменение удельной поверхности капель при этом характеризуется пропорциональностью [c.104]

При прочих равных условиях скорость циркуляции-жидкости в вертикальных выпарных аппаратах значительно выше, чем в горизонтальных, так как при кипении в вертикальных трубах происходит энергичный подъем жидкости вследствие образования пузырьков вторичного пара. В циркуляционном пространстве, в виде центральной трубы большого диаметра или кольцевого канала между стенками нагревательной камеры и корпуса аппарата, жидкость протекает сверху вниз и таким образом создается замкнутый кругооборот раствора. Следует, однако, учесть, что в аппаратах с многократной циркуляцией выпари [c.434]

Представлены результаты экспериментального исследования теплообмена при кипении фреона-113 на элементе оребрения, представляющем собой узкую горизонтальную прямоугольную щель. Изложен метод экспериментального исследования. Установлено, что закономерности теплообмена при кипении в условиях ограниченного межреберного пространства имеют ряд существенных особенностей. Наиболее важной из них является увеличение плотности теплового потока при переходном кипении с ростом скорости циркуляции жидкости через объем щели. Лит. — 6 назв., ил. — 6, табл. — 1. [c.212]

Более того, поскольку ТРВ отрегулирован таким образом, чтобы поддерживать перегрев на уровне 7°С, а испарение происходит теперь при 2°С, температура термобаллона ТРВ будет порядка 7+2=9°С. Заметим, что при температуре в охлаждаемом объеме 21 °С не только увеличивается количество жидкости в ресивере и конденсаторе, но и падает массовый расход жидкости, циркулирующей в контуре, поэтому внизу конденсатора скорость циркуляции жидкости заметно уменьшается. [c.60]

Для создания условий использования максимальной скорости циркуляции жидкости (Zn Z = 1 1,2) применяли цилиндрическую кювету (рис. III.7, б). Кювета представляла собой горизонтальный цилиндрический сосуд 1 из нержавеющей стали с рубашкой для [c.134]

Моделирование проводилось в два этапа. Первоначально исследовалось влияние слоя на скорость циркуляции жидкости в нем. С использованием методов планирования машинного эксперимента была определена наиболее рациональная форма аппарата и оптимальные соотношения его размеров (см. рис. 3.10). При этом руководствовались необходимостью достижения наибольшей интенсивности и циркуляции жидкости в аппарате. На втором этапе с помощью ЭВМ исследовались закономерности распределения дисперсной фазы по объему слоя (рис. 3.12). Полученные результаты расчетов хорошо согласуются с данными эксперимента 21]. Проводилось также определение вероятности попадания частиц различных размеров в выбранную контрольную область (см. рис. 2.9) при скорости сплошной фазы = 0,2 м/с. Ниже приводятся результаты расчетов и данные экспериментальных исследований на модельном аппарате объемом около 0,15 м и диаметром 0,6 м в максимальном сечении методом отбора проб с последующим анализом [c.177]

Скорость циркуляции жидкости через ответвление обычно выбирается невысокой. [c.161]

Верхняя решетка реактора устанавливается на высоте, превышающей на 20% высоту загрузки катализатора. Под влиянием напора, создаваемого перемешивающим устройством, катализатор переходит во взвешенное состояние, аналогичное кипящему слою . При этом массообмен между жидкостью, газом и твердым катализатором существенно улучшается по сравнению с неподвижным катализатором. С помощью затвора двойного действия можно регулировать скорость циркуляции жидкости и во время регенерации катализатора перекрывать циркуляционную трубу, обеспечивая проход водорода только через катализатор. В реакторах большой емкости привод и перемешивающее устройство могут устанавливаться снизу, а затвор сверху. [c.99]

В некоторых случаях коррозионные повреждения приводят к образованию на поверхности металла темно-коричневых узелков волокнистой структуры. Такие продукты коррозии в большей степени снижают скорость циркуляции жидкости в трубах, чем продукты коррозии обычных видов. С увеличением толщины узелков внутренняя область их аэрируется гораздо меньше, что приводит к увеличению разности потенциалов между свободной и покрытой узелками поверхностями. Далее коррозия может усиливаться уже без помощи бактерий. [c.68]

Для решения вопроса о пригодности сальниковых уплотнений можно пользоваться табл. 1. Для стандартных аппаратов с тихоходными винтовыми мешалками интенсивность перемешивания (Де) не определена, так как эти аппараты не имеют явно выраженного циркуляционного контура. Скорость циркуляции жидкости для них не рассчитывалась и не замерялась. Мощность трения в сальнике, показанная в таблице, является произведением тангенциальной силы трения кр на окружную скорость вала у. В размерный коэффициент к включен коэффициент трения вала об набивку сальника и его коэффициент Пуассона. Сила трения кр определяется усилием сжатия сальника назначаемым в зависимости от давления в аппарате р и от необходимой надежности сальника. Во всех случаях >Р- Для удлиненных сальников высокого давления для расчета мощности трения в киловаттах к 0,0003. [c.11]

Из рис. 89 становится видно, что при постоянной частоте вращения винтовая мешалка (в пределах вязкости V = 1- 60 сСт) потребляет постоянную мощность вне зависимости от вязкости перемешиваемой жидкости. Этот вывод находится в полном соответствии с выводом П. Г. Романкова и И. С. Павлушенко, установивших на основании анализа экспериментальных данных ряда авторов, что для определения мощности привода мешалки показатель степени при величине вязкости равен 0,05, т. е. близок к нулю. Множитель исключен как близкий к единице (76). Что касается скорости циркуляции жидкости, то, как это следует из рис. 90, составленного для винта р = 2, она при постоянной частоте вращения или при постоянной потребляемой мощности сильно зависит от вязкости жидкости. [c.163]

Рис. 90. Зависимость скорости циркуляции жидкости от ее вязкости и частоты вращения винта

Рис. 92. Скорость циркуляции жидкости в зависимости а — от скорости вращения винта (модельная жидкость н-гексан V2o = 0,6 сСт) б —от ща-гового отношения р при п = 1500 и 3003 об мин

Для крупных промышленных аппаратов при выборе винта следует руководствоваться также рис. 93. Необходимо обратить внимание на то обстоятельство, что при заданной мощности двигателя наибольшую скорость циркуляции жидкости обеспечивает винт с р = [c.166]

Рис. 93. Скорость циркуляции жидкости в зависимости а — от потребляемой мощности электропривода (модельная жидкость н-гексан V2Q = 0,6 сСт) б — от шагового отношения р при мощности 500 Вт

Винт с р2 = 2,4, работающий справа, обеспечил интенсивное перемешивание (Reg = 180 ООО). За счет большой линейной скорости циркуляции жидкости центральный вихрь был втянут винтом. Жидкость, газ и твердые частицы были равномерно распределены по всему объему аппарата, обеспечив безградиентные условия протекания любого процесса. [c.170]

Поскольку состав выпариваемого раствора и давление изменяются по высоте кипятильника, концентрационная депрессия также изменяется по высоте. Изменение состава раствора зависит от доли его, превращающейся в пар. Эта доля, в свою очередь, зависит от интенсивности подвода теплоты и скорости циркуляции жидкости. Изменение состава растворов нелетучих веществ в кипятильнике определяется относительным количеством растворителя, превратившегося в пар. Для растворов летучих веществ изменение состава по высоте кипятильника помимо относительной доли превращающегося в пар раствора зависит от условий. фазового равновесия между жидкостью и паром, а также условий массообмена между этими фазами. Расчет с учетом этих факторов рассматривается в гл. Vn. [c.189]

Однако, поскольку объемное паросодержание не является линейной функцией X, такое усреднение является весьма приближенным Практические указания. Как вытекает из изложенного выше, расчет скорости циркуляции жидкости в испарителе с естественной циркуляцией заключается в совместном решении системы уравнений (VI.73), (VI.80), (VI.81), (VI.86)—(VI.89), (VI.92) и (VI.93) в совокупности с уравнениями (VI.69), а также (11.134) и (11.135). Аналитическое решение такой сложной системы уравнений весьма трудоемко. Для практики целесообразнее использовать метод последовательного приближения. В применении к рассматриваемой задаче он заключается в том, что следует вначале задаться значением массовой скорости Суд и рассчитать значения величин, входящих в уравнение (VI.73). На основании сопоставления полученных численных значений левой и правой частей этого уравнения принимается новое значение Суд и вновь сопоставляются левая и правая части уравнения (VI.73). Такой расчет повторяется до тех пор, пока уравнение (VI.73) не будет удовлетворяться с желаемой степенью точности. Отвечающее этому значению Суд и является решением указанной выше системы уравнений. Такой способ расчета является типичной задачей, решаемой с помощью ЭВМ. [c.211]

Работа установки без пульсации давления. Пульсации давления при проведении эксперимента исчезали при Р == 235 кПа, в этом случае Г = 124° С, Гст1 = 1Ю,9, Т 2 = 109,77, 7 1 === 101 и Тж 2 = 107. Скорость циркуляции жидкости была равна 2,5 м/с, а давление в сепараторе I корпуса —ПО кПа, II корпуса — 60 кПа [c.34]

Скорость циркуляции жидкости. Величина коэффициента теплопередачи, а следовательно, и иптепсивпость работы выпарного аппарата н значительной мере навися от скорости циркуляции выпариваемого раствора. [c.433]

Широко применяемая за рубежом технология ошрицевой мойки ампул также не обеспечивает высокого качества очистки. Сущность шприцевой мойки заключается в том, что в ампулу, ориентированную капилляром вниз, вводят полую иглу (шприц), через которую под давлением подают воду. Турбулентная струя воды из шприца омывает внутреннюю поверхность ампулы и удаляется через зазор между шприцем и отверстием капилляра. Очевидно, что интенсивность мойки в большей степени зависит от скорости циркуляции жидкости внутри ампулы, т.е. от скорости ее поступления и вытекания. Однако опфи-цевая игла, введенная в отверстие капилляра, значительно снижает его живое сечение и ухудшает эвакуахщю жидкости из ампулы. 1 оме того, большое количество шприцев весьма усложняет конструкцию машин, ужесточает требования к форме и размерам ампул. [c.661]

При выборе типа и определения частоты вращения мешалок сборников оксидата следует создавать такие условия пе-ромешивания, при которых исключается осаждение кристаллов скорость циркуляции жидкости, создаваемая мешалкой, должна быть такой, чтобы исключалось осаждение кристаллов при разработке сборников больших размеров с двумя и более ярусами мешало весьма важно, чтобы нижняя мешалка у днища аппарата имела наклон лопастей, обеспечивающий движение суспензии снизу вверх. [c.80]

Изложенные сведения о гидродинамике суспензий в скрещенных полях позволяют ожидать существенного ускорения процесса растворения. Экспериментальная проверка этого предположения выполнена авторами совместно с Л. Н. Гавришкевич. Для оценки влияния вихревых течений на скорость физического и химического растворения неэлектропроводных (KNOg) и электропроводных (медь) закрепленных образцов сферической формы последние растворяли в кювете (рис. III.7,а) при небольшой скорости циркуляции жидкости (Zj, г = 1 12). [c.134]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология